Примеры расчета несущей способности стен из мелких ячеистобетонных блоков

Примеры расчета несущей способности стен из мелких ячеистобетонных блоков

Примеры расчета, приведенные в настоящем Приложении, выполнены по формулам, таблицам и пунктам СНиП II-22-81
(приведены в квадратных скобках) и настоящим Рекомендациям. 
1. Центрально ― сжатые элементы 
ПРИМЕР 1. Задание. Требуется определить расчетную несущую способность Nс
, которая может быть 
воспринята простенком внутренней несущей стены при центральном сжатии. На простенок с двух сторон 
опираются сборные железобетонные настилы (плиты) перекрытий из тяжелого бетона марки М200 с круглыми 
заполненными пустотами; глубина опирания плит 0,10 м. Простенок выполнен из мелких газобетонных блоков 
(камней) автоклавного твердения; вид кладки 2 (по п. 3.2 настоящих Рекомендаций); опоры простенка -
шарнирные, неподвижные (рис. 1). 
Размеры простенка: высота Н = 3 м; сечение a×h = 1,0×0,3 м. Марка блока (камня) по пределу прочности на 
сжатие М35, кладка выполнена на тяжелом растворе М25, время выполнения кладки летнее. 

Решение. Сначала проверяем, выдержаны ли требования [п. 6.17] СНиП II-22-81 в части отношения β = Н/h. 
[По табл. 26] кладка из камней М35 на растворе М25 относится ко II группе и допустимое отношение β = Н/h
[по табл. 28] равно 20, что выше отношения H/h = 3/0,3 = 10, следовательно, простенок можно рассматривать 
как несущий элемент. 
Найдем наиболее опасное сечение простенка, для чего проверим его расчетную несущую способность Nc в 
пределах высоты этажа и в опорном сечении. 
Сечение простенка А = а×h = 1,0×0,3 = 0,30 м2; А = 0,3 м2, следовательно, коэффициент условий работы 
согласно [п. 3.11] равен γ0 = 0,8. Расчетное сопротивление сжатию кладки согласно табл. 5 настоящих 
Рекомендаций 
Р = 0,95×0,8 = 0,76 МПа = 760 кН/м2 (7,6 кгс/см2).
 
Расчетная длина элемента l0 согласно [рис. 4, а п. 4.3] равна 
l
0 = Н = 3 м (300 см). 
Гибкость элемента равна 
λh = l0/h = 3/0,3 = 10. 
Упругая характеристика α по табл. 6 настоящих Рекомендаций равна 
α = 750. 
Коэффициент продольного изгиба ϕ определяем [по табл. 18] 
ϕ = 0,84 (в сечении 2-2); 
ϕ = 1,0 (в сечении 1-1). 
Коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки mg при толщине стен h = 30 см [по п. 4.7], 
принимаем равным 
mg = 1,0. 
Расчетная несущая способность простенка Nc
 по формулам СНиП II-22-81 равна 
а) в пределах высоты этажа, сечение 2-2 [по формуле 10] NC2
 = mg⋅ϕ⋅R⋅A = 1×0,84×760×0,30 = 191,52 кН 
(19152 кгс); 
б) в опорном сечении 1-1 [по формуле 51]

где А = 0,3 м2; АB = (0,10 + 0,10)×1,0 = 0,2 м2, следовательно, АB = 0,2 м2 > 0,4 А = 0,4×0,3 = 0,12 м2, поэтому 
согласно [п. 6.44] коэффициент g = 0,8. 
Коэффициент Р для плит с круглыми пустотами принимается равным 1. 
Следовательно: 
. 
Наиболее опасным является опорное сечение 1-1. Расчетная продольная сила, которая может быть 
воспринята простенком в нашем примере по наиболее опасному сечению 1-1, равна 
NC = 182,4 кН (18240 кгс). 
ПРИМЕР 2. Задание. Требуется подобрать сечение (ширину) простенка из мелких ячеистобетонных блоков 
(камней) и уточнить марку раствора. Камни изготовлены из газобетона автоклавного твердения; вид кладки -
2; плотность кладки D1 = 12 кН (1200 кгс/м3); марка камня по прочности на сжатие М100; сечение камней h×l
= 0,3×0,6 м; кладка может быть выполнена на растворе М25 ÷ 100; время выполнения кладки ― летнее, высота 
простенка Н = 3,6 м; опоры шарнирные, неподвижные по схеме, аналогичной той, что приведена на рис. 1. 
Расчетная продольная сила от длительных нагрузок Ng = 350 кН (35000 кгс), а от длительных и 
кратковременных N = 400 кН (40000 кгс). 
Решение. Допустимое отношение β = H/h [по табл. 28] равно 22, а фактическое отношение Н: = 3,6 : 0,3 = 
12, следовательно, простенок можно рассматривать как несущий элемент. 
Расчетная длина элемента согласно [п. 4.3] равна l0 = Н = 3,6 м. 
Гибкость простенка 
λh = l0 : h = 3,6 : 0,3 = 12. 
Упругая характеристика по табл. 6 настоящих Рекомендаций 
α = 750. 
Коэффициент продольного изгиба определяем [по табл. 18] 
ϕ = 0,79. 
Коэффициент η определяем [по табл. 20] при гибкости λh = 12 и проценте армирования менее 0,1 η = 0,05. 
Коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки mg при центральном сжатии, определяем [по 
формуле 16] 

Для ориентировочного подсчета собственного веса простенка принимаем ширину простенка, равную 1 м 
Ng0 = ng⋅Vg⋅D1 = 1,2×1×0,3×3,6×12,0 = 15,55 кН (1555 кгс).
 
Наиболее опасное сечение 2-2, для которого коэффициент продольного изгиба ϕ является наименьшим. Для 
среднего по высоте сечения расчетная продольная сила от собственного веса равна 
Ng02 = 0,5⋅Ng0 = 7,78 кН (778 кгс).
 
Полная расчетная продольная сила, действующая в сечении 2-2, равна 
N2 = N + Ng02 = 400 + 7,78 = 407,78 кН (40778 кгс). 
Расчетное сопротивление сжатию кладки на растворе марки М100 определяем по табл. 5 настоящих 
Рекомендаций 
R = 2,3 МПа = 2300 кН/м2 (23 кгс/см2).
 
Подсчитаем необходимую площадь сечения простенка А1
 
 
С учетом размера камней принимаем ширину простенка а = 1,2 м (120 см), тогда сечение простенка 
А2 = а×h = 1,2×0,3 = 0,36 м2 (3600 см2).
 
Напряжение σ2 в сечении 2-2 простенка будет равно.

Таким образом, простенок недонапряжен на 
Для того чтобы стена была экономичной, примем раствор марки М25, тогда по табл. 5 настоящих 
Рекомендаций 
R = 1,8 МПа = 1800 кН/м2 (18 кгс/см2).
 
Расчетная несущая способность, простенка в сечении 2-2 равна 
. 
Величина простенок удовлетворяет требованиям по прочности. 
2. Внецентренно ― сжатые элементы 
ПРИМЕР 3. Задание. Требуется определить расчетную несущую способность участка стены здания с 
жесткой конструктивной схемой. 
К участку стены прямоугольного сечения приложена расчетная продольная сила 
N = 165 кН (16500 кгс): от длительных нагрузок Ng = 150 кН (15000 кгс) и кратковременных Nst = 15 кН 
(1500 кгс). Размеры сечения показаны на рис. 2, а, высота этажа 3 м (300 см); нижние и верхние опоры стены -
шарнирные, неподвижные. Стена запроектирована из газобетонных мелких блоков (камней), смонтированных 
на тяжелом растворе марки М25, газобетон автоклавного твердения марки по плотности 8 кН/м3 (800 кг/м3);
марка по прочности на сжатие М50. Кладка вида 2 (по п. 3.2 настоящих Рекомендаций). 
Требуется проверить несущую способность элемента стены в середине высоты этажа при возведении 
здания в летних условиях.Решение. В соответствии [с п. 4.9] для несущих стен толщиной 25 см следует учитывать случайный 
эксцентриситет еv = 2 см. Следовательно, продольная сила будет действовать с эксцентриситетом е0 = еv = е0g
= 0,02 м (2 см). Расчет производим по указаниям [п. 4.7 и формуле 13] 
N ≤ mg⋅ϕ1⋅R⋅Ac
⋅ω.
 
Находим геометрические характеристики сечения. Площадь сечения элемента равна 
А = 0,25×1,0 = 0,25 м2 (2500 см2).
 
Площадь сжатой части сечения определяем [по формуле 14]

Расстояние от центра тяжести сечения до края сечения в сторону эксцентриситета
y = h/2 = 0,25/2 = 0,125 м (12,5 см). 
Расчетное сопротивление сжатию кладки R по табл. 5 настоящих Рекомендаций равно 
R = 1,2 МПа = 1200 кН/м2 (12 кгс/см2),
 
расчетная длина элемента согласно [рис. 4, а п. 4.3] равна 
l
0 = Н = 3 м (300 см). 
Гибкость элемента стены равна 
λh = l0/h = 3/0,25 = 12. 
Упругая характеристика кладки α принимается по табл. 6 настоящих Рекомендаций и равна α = 750. 
Коэффициент продольного изгиба определяется [по табл. 18] 
ϕ = 0,79. 
Гибкость сжатой части сечения 
 
Коэффициент продольного изгиба сжатий части сечения принимаем [по табл. 18] ϕc = 0,722; [по формуле 
15] 
 
Коэффициент ω для ячеистого бетона принимается [пo табл. 19] ω = 1,0. Коэффициент η при λhc = 14,3 
принимаем [по табл. 20] = 0,098. Коэффициент mg вычисляем [по формуле 16] 
 
Расчетная несущая способность участка стены Nc
 равна 
Nc
 = mg⋅ϕ1⋅R⋅Ас
⋅ω = 0,902×0,756×1200×0,21×1 = 171,84 кН (17184 кгс).
 
Значение расчетной продольной силы N меньше расчетной несущей способности 
N = 165 кН < Nс = 171,84 кН.
 
Следовательно, стена удовлетворяет требованиям по прочности. 
Эксцентриситет e = 0,02 м и меньше 0,7y = 0,7×0,125 = 0,088 м, поэтому в соответствии [с п. 4.8] не следует 
производить расчет по раскрытию трещин. 
ПРИМЕР 4. Задание. Требуется произвести расчет участка внутренней несущей стены здания с жесткой
конструктивной схемой на внецентренное сжатие. К участку стены прямоугольного сечения приложена
расчетная продольная сила N = 200 кН (20000 кгс); от длительных нагрузок Ng = 180 кН (18000 кгс); от 
кратковременных Nst = 20 кН (2000 кгс) и расчетный момент М = 3,9 кНм (390 кг⋅см). Размеры сечения a×h = 
1,0×0,25 (рис. 2, б); высота этажа Н = 3 м (300 см), нижние и верхние опоры стены ― шарнирные неподвижные. 
Стена запроектирована из мелких газобетонных блоков (камней), смонтированных на тяжелом растворе марки 
М25; газобетон автоклавного твердения плотностью 11 кН/м3 (1100 кг/м3); марка камня по прочности на 
сжатие М 150. Кладка вида 3 (по п. 3.2 настоящих Рекомендаций). 
Требуется проверить несущую способность элемента стены в середине высоты этажа при возведении 
здания в летних условиях. 
Решение. Вычисляем эксцентриситет от расчетной продольной силы 
e01 = М : N = 3,9 : 200 = 0,0195 м (1,95 см). 
Случайный эксцентриситет, в соответствии [с п. 4.9] для несущих стен толщиной 25 см, равен ev = 0,02 м (2 
см). Эксцентриситет от действия длительных нагррузок e0g1 = М : Ng = 3,9 : 180 = 0,0217 м (2,17 см). Расчетный 
эксцентриситет принимаем равным от расчетной продольной силы с учетом случайного эксцентриситета 
е0 = е01 + ev = 0,0195 + 0,02 = 0,0395 м (3,95 см) ≈ 0,04 м (4 см);
 
от действия длительных нагрузок с учетом случайного 
е0g = е0g1 + еv = 0,0217 + 0,02 = 0,0417 м (4,17 см) ≈ 0,42 м (4,2 см).
 

 Расчет производим по указаниям [п. 4.7 и формуле 13]
N ≤ mg⋅ϕ1⋅R⋅Ac
⋅ω.
 
Находим геометрические характеристики сечения. Площадь сечения элемента 
А = 0,25×1,0 = 0,25 м2 (2500 см2).
 
Площадь сжатой части сечения определяем [по формуле 14] 
Аc = A(1 ― 2e0/h) = 0,25(1 ― 2×0,04/0,25) = 0,17 м2 (1700 см2).
 
Расстояние от центра тяжести сечения до края сечения в сторону эксцентриситета 
y =h/2 = 0,25/2 = 0,125 м (12,5 см). 
Расчетное сопротивление сжатию кладки R принимаем по табл. 5 настоящих Рекомендаций 
R = 2,2 МПа = 2200 кН/м2 (22 кгс/см2).
 
Расчетная длина элемента согласно [п. 4.3 рис. 4, а] равна 
l
0 = Н = 3 м (300 см). 
Гибкость элемента [по формуле 12] равна 
λh = l0/h = 3/0,25 = 12. 
Упругая характеристика α по табл. 6 настоящих Рекомендаций равна 
α = 750. 
Коэффициент продольного изгиба ϕ [по табл. 18] равен ϕ = 0,79. Гибкость сжатой части сечения λhc равна 
 
Коэффициент продольного изгиба сжатой части сечения ϕc [по табл. 18] ϕc = 0,64. 
Коэффициент ϕ1 вычисляем [по формуле 15] 
 
Коэффициент ω для ячеистого бетона принимаем [по табл. 19] 
ω = 1,0. 
Коэффициент η при λhc = 17,6 принимаем [по табл. 20] η = 0,18. Коэффициент mg вычисляем [по формуле 
16] 
 
Расчетная несущая способность элемента стены Nc
 равна 
Nc
 = mg⋅ϕ1⋅R⋅Ac
⋅ω = 0,805×0,715×2200×0,17×1 = 215,26 кН (21526 кгс).
 
Значение расчетной продольной силы N меньше расчетной несущей способности стены Nc
 
N = 200 кН < Nс
 = 215,26 кН.
 
Следовательно, стена удовлетворяет требованиям по прочности. Относительный эксцентриситет 
е/у = 0,04 : 0,12 = 0,33 < 0,7. 
поэтому в соответствии [с п. 4.8] расчета по раскрытию трещин производить не требуется. 
Приложение 5

ПРИМЕР РАСЧЕТА СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ НАРУЖНОЙ ОДНОСЛОЙНОЙ СТЕНЫ 
ИЗ МЕЛКИХ ЯЧЕИСТОБЕТОННЫХ БЛОКОВ 

Задание. Определить требуемое сопротивление теплопередаче наружной однослойной стены из мелких
ячеистобетонных блоков по санитарно-гигиеническим условиям и экономически целесообразное 
сопротивление теплопередаче для жилого здания, строящегося в пригороде г. Нижний Тагил. 
Решение. Расчетная температура внутреннего воздуха для жилого здания принимается равной 20 °С, 
относительная влажность воздуха в соответствии с примечанием [п. 2.10] равной 55 % (СНиП II-3-79**). 
По принятым значениям температуры и относительной влажности внутреннего воздуха [по табл. 1]

устанавливаем, что здание эксплуатируется при нормальном влажностном режиме. Поскольку г. Нижний
Тагил с пригородами расположен на территории зоны с нормальной относительной влажностью воздуха
[Приложение 1] и эксплуатируемые помещения имеют нормальный влажностный режим, то расчетные 
значения коэффициента теплопроводности принимаются для условий эксплуатации Б. 
Принимаем кладку из ячеистобетонных блоков γ0 = 700 кг/м3 на цементно-шлаковом растворе γ0 = 1200 
кг/м3 с λкладки = 0,37 Вт⋅(м⋅°С) (табл. 8), толщиной 350 мм с штукатурным слоем с внутренней стороны 
толщиной 20 мм с γ0 = 1700 кг/м3, λ = 0,7 Вт/(м⋅°С), S = 8,95 Вт/(м⋅°C) [по Приложению 3]. Коэффициент 
теплоотдачи внутренней и наружной поверхности стены принимаем [по табл. 4, 6] равными соответственно αв
= 8,7 и αн = 23 Вт/(м⋅°С). 
Сопротивление теплопередаче принятой конструкции стены определяют [по формуле 4] 
 
где Rк ― термическое сопротивление стены, определяемое для однослойной конструкции [по формуле 3] Rк = 
δ/λ, а для многослойной конструкции как сумма термических сопротивлений отдельных слоев [по формуле 5]; 
δ ― толщина слоя, м. 
R0 = 1/8,7 + 0,02/0,7 +0,35/0,37 + 1/23 =1,13 м2⋅°С/Вт,
 
Определяем соответствие принятой конструкции стены требуемому значению сопротивления 
теплопередаче по гигиеническим условиям и экономически целесообразному сопротивлению теплопередаче. 
Расчетную зимнюю температуру наружного воздуха tн °С принимаем в соответствии с главой СНиП 
2.01.01-82 с учетом тепловой инерции D наружной стены [по формуле 2 и табл. 5]. 
D = R1⋅S1 + R2⋅S2 + ... + Rn⋅Sn,
 
где R1, R2, ... Rn ― термические сопротивления отдельных слоев стены, определяемые [по формуле 3] R = δ/λ;
 
S1, S2, ..., Sn ― расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев стены, принимаемые [по 
Приложению 3] или вычисляются по формуле 
 
где λ ― коэффициент теплопроводности кладки Вт/(м⋅°С), принимается по табл. 8 настоящих Рекомендаций; 
γ0 ― плотность кладки в сухом состоянии, кг/м3;
 
С0 ― удельная теплоемкость, равная 0,84 кДж/м⋅°C; 
ω ― расчетное массовое отношение влаги в материале (эксплуатационная влажность), в процентах, 
принимаемое по табл. 8 настоящих Рекомендаций; 
А1 и А2 ― коэффициенты соответственно равные 0,27 и 4,19. 
Коэффициент теплоусвоения для кладки из ячеистобетонных блоков равен 
 
Для штукатурного слоя принимаем [по Приложению 3] 
S = 8,95 Вт/(м2⋅°С).
 
Тепловая инерция наружной стены равна 
 
Стена имеет среднюю инерционность и поэтому за расчетную температуру наружного воздуха принимается 
средняя температура наиболее холодных трех суток, т.е. -39 °С. 
Определяем R0
тр [по формуле 1] 
 
Значение Δt
н принимается [по табл. 2]. 
Принятая конструкция стены с толщиной бетонных блоков 350 мм удовлетворяет R0
тр по санитарно-
гигиеническим условиям. 
Экономически целесообразное сопротивление теплопередаче стены из мелких ячеистобетонных блоков 
определяются [по формуле 17], исходя из условия обеспечения наименьших приведенных затрат. 
Сравнение выполняем для стен из блоков толщиной 300 мм, 350 мм и 400 мм соответственно с сопротивлением теплопередаче R0, равным 1,0; 1,13, 1,27 м2⋅°С/Вт.
 
 
где СD ― единовременные затраты, pyб./м2, определяемые [по формуле 17 a] 
С = 1,25(Ц + Т)×1,02 + См.
 
Величины теплотехнических показателей и коэффициентов в формулах tв = 20 °С; tот.пер.
 = -6,6 °С; zот.пер.
= 
238 сут; Ст
 = 3,36 руб./ГДж (письмо Госстроя СССР № ИИ-44-48-19/5 от 06.09.84 г. «О расчетных 
стоимостных показателях топливно-энергетических ресурсов на период до 2000 года») R0 = 1,13 м2⋅°С/Вт, Ц -
оптовая цена материалов, равная для ячеистобетонных блоков 42,5 руб./м3, а для раствора ― 16,7 руб./м3 (по 
СНиП IV-4-82 часть IV «Местные материалы»); Т ― стоимость транспортирования материалов с учетом
погрузочно-разгрузочных работ, равная для ячеистобетонных блоков 3,32 руб./т, а для раствора ― 1,62 руб./т 
(по СНиП IV-4-82 часть 1 «Железнодорожные и автомобильные перевозки»); См ― стоимость возведения 
стены, равная 2,95 руб./м3 (по СНиП IV-5-82 «Сборник единых районных единичных расценок на 
строительные конструкции и работы». Сб. 8 «Конструкции из кирпича и блоков») 
С = 1,25[(13,4 + 0,85)×1,02 + 1,03] = 19 руб. 46 коп. 
Расход материалов на 1 м2 стены толщиной 370 мм:
 
Оптовая цена 1 м2 конструкции стены:
 
Ц = Цблока + Цраствора = 42,5×0,28 + 16,7×0,09 = 13,4 руб.
 
Стоимость транспортирования материалов с учетом погрузочно-разгрузочных работ 
Т = (0,196×1,66 + 0,118×0,29) + (0,196×1,66 + 0,118×1,33) = 0,85 руб. 
Стоимость возведения 1 м2 стены 
См = 2,95×0,35 = 1,03 руб.
 
Приведенные затраты стены толщиной 370 мм с сопротивлением теплопередаче R0 = 1,13 м2⋅°С/Вт 
составляют: 
 
Аналогично определяют приведенные затраты для стен из ячеистобетонных блоков толщиной 300×400 мм. 
Итоговые данные экономического расчета приведены в табл. 1. 

Выполненные расчеты показывают, что для строительства жилых домов в пригороде г. Нижний Тагил 
сопротивление теплопередаче стен из ячеистобетонных блоков необходимо принимать равным 1,13 м2⋅°С/Вт, 
что соответствует требуемому значению сопротивления теплопередаче по санитарно-гигиеническим условиям 
и наименьшим приведенным затратам. 
Приложение 6

МЕТОДИКА РАСЧЕТА СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ ИЗ ЯЧЕИСТОБЕТОННЫХ 
БЛОКОВ 

Расчет сборно -монолитных перекрытий п о прочности 
Предельный разрушающий момент определяется по формуле, подтвержденной экспериментально, 
 где bred ― приведенное значение ширины балки-шва, учитывающее участие газобетонных блоков при
разрушении сборно-монолитного перекрытия и установленное опытным путем, вычисляется по формуле
 (2)
где bб ― ширина балки-шва;
 
Eв ― модуль упругости материала балки; 
bя и Евя ― соответственно длина ячеистобетонного блока и его модуль упругости. 
Относительная высота сжатой зоны при хрупком разрушении определяется по формуле 
 (3)
где 
 (4)
 (5)
Расчет сборно-монолитных перекрытий по наклонным сечениям, раскрытию трещин, местное действие 
нагрузок ведется по СНиП 2.03.01-84. 
Расчет жесткости сборно -монолитных перекрытий 
Расчет жесткости производят по формуле, выведенной для сечения с трещиной из условия равновесия
усилий с моментными напряжениями и совместности деформаций, 
B = Eв⋅bб⋅h0
3⋅ez
, (6)
где Ев ― модуль упругости раствора балки-шва;
 
bб ― толщина балки-шва на рассматриваемом участке; 
h0 ― рабочая высота сечения 
 (7)
 (8)
α ― по формуле (4), 
ξ ― по формуле (3). 
Кратковременный прогиб от равномерно-распределенной нагрузки определяется по формуле 
 (9)
где b ― ширина всего перекрытия. 
Длительный прогиб определяется по формуле 
fд.л.
 = fкр (1 + ξ⋅ϕt
), (10)
где ϕt
― для цементно-песчаного раствора по данным испытаний с достаточной степенью точности можно
принять равным 2,5. 
Пример расчета сборно -монолитного перекрытия 
Требуется определить расчетную несущую способность М и расчетную жесткость В сборно-монолитного 
перекрытия со следующими параметрами: длина перекрытия l0 = 4,6 м; ширина перекрытия b = 1,4 м; высота h
= 30 м. Расчетная схема приведена на рис. 1. 
Расчет ведется по двум монолитным балкам и двум пролетам ячеистобетонных блоков между ними. 
Материал монолитных балок ― мелкозернистый бетон группы Б, класса В10, марки по плотности D2000. 
Арматура класса АIII. Материал блоков ― автоклавный ячеистый бетон класса В2, средней плотностью D700. 
Сечение балок 10×30 см, блоков 60×30 см, рабочая высота сечения h0 = 27 см.
 
Нагрузки, действующие на перекрытие.

 Собственный вес
 
Рис. 1. 
Полная расчетная нагрузка для расчета по первому предельному состоянию 
q = (0,8 + 0,7)×1,3 + 1,5×1,4 + 2,84×1,1 = 7,17 кН/м2.
 
Расчетный момент равен 
 
Полная расчетная нагрузка для расчета по второму предельному состоянию 
qн
д.л.
 = 0,8 + 0,7 + 0,3 + 2,84 = 4,64 кН/м2.
 
Расчетные и нормативные сопротивления для балок 
Rв = 6 МПа, Rв.п = 7,5 МПа, Ев = 14×103 МПа;
 
для арматуры 
Rs = 365 МПа, Rs.п = 390 МПа, Еs = 20×104 МПа.
 
Поперечное сечение арматуры назначаем из условия 
 
Принимаем 2 ∅ 16 = 2×2,011 = 4,022 см2 (по одному стержню на каждую монолитную балку).
 
Предельный разрушающий момент для неармированного сечения 
 
Приведенная ширина монолитной балки 
 
Относительная высота сжатой зоны 
 
Коэффициент армирования 

Статьи pp-budpostach.com.ua Все о бане

Статьи по пеноблоку,пенобетону,пенобетонным блокам

Статьи pp-budpostach.com.ua Статьи по бетону

Статьи Все о заборах

Статьи pp-budpostach.com.ua Все о крышах ( виды, материал, как лутше выбрать)

Статьи Все о Фундаменте

Статьи по газобетону ( газоблоку ), газобетонных блоков, газосиликатнных блоков

Новости, статьи, слухи, факты, разное и по чу-чуть

Статьи по кирпичу ( рядовому, лицевому,облицовочному,клинкерному, шамотному, силикатному,)