Методика розрахунку і проектування систем забезпечення мікроклімату в приміщеннях плавальних басейнів

Методика розрахунку і проектування систем забезпечення мікроклімату в приміщеннях плавальних басейнів

За останні роки значно зросли темпи будівництва та реконструкції приватних котеджів, будинків елітної забудови, спортивних та оздоровчих центрів з пристроєм в них закритих плавальних басейнів. На жаль, що передбачаються для приміщень басейнів інженерні рішення по створенню в них необхідного температурно-вологісного режиму часто не дають бажаних результатів.

Методика розрахунку і проектування систем забезпечення мікроклімату в приміщеннях плавальних басейнів

Низька ефективність передбачуваних технічних рішень пояснюється як економією коштів в процесі будівництва, так і відсутністю методичної літератури з розрахунку і проектування систем забезпечення мікроклімату (СОМ) у приміщеннях закритих плавальних басейнів різного призначення. Недостатня увага до питань забезпечення мікроклімату при будівництві та реконструкції приміщень басейнів призводило до негативних наслідків у процесі їх експлуатації: активної конденсації вологи на огороджувальних конструкціях, утворенню грибкової цвілі, корозії металевих і гниття дерев'яних конструкцій, недотримання санітарно-гігієнічних умов по температурі, вологості і рухливості повітря в зоні знаходження людей.

Слід зазначити, що приміщення закритих плавальних басейнів відносяться до категорії приміщень з вологим режимом, які мають свої відмітні особливості при формуванні в них теплових і вологісних потоків, що визначають вибір того чи іншого технічного рішення щодо забезпечення необхідних санітарно-гігієнічних умов. Процес формування тепло-вологісного режиму в таких приміщеннях представлений на схемі (рис. 1) і може бути описаний наступною системою рівнянь теплового і вологісного балансів:

Qогр. + Qисп. + Qосв. + Qл. + Qот. + Qпр = qуд,

Wісп. + Wл. + Wпр. = Wуд. (1)

Розглянемо особливості кожної з складових, що впливають на формування тепло-вологісного режиму.

Інтенсивність теплового потоку через огороджувальні конструкції (Qогр) є функцією температури і вологості зовнішнього і внутрішнього повітря, температури на внутрішній поверхні огороджувальних конструкцій і теплофізичних характеристик відповідного огородження, тобто.

Qогр = f (tн, tв, Iн, φв, tог, Rог), (2)

де tн, Iн ― розрахункові зимові температура і теплосодержание зовнішнього повітря приймаються у відповідності зі СНиП 2.01.01.82. з урахуванням теплової інерції будівлі, табл. 5 * СНиП 11-3-79 **;

tв ― розрахункова температура внутрішнього повітря для приміщень плавальних басейнів приймається відповідно до СНиП 2.08.02- 89 * на 1-2 ° С вище температури поверхні води в басейні. При цьому температуру поверхні води в басейні необхідно підтримувати на рівні 26-28 ° С, а в лікувальних басейнах на 4-8 ° С вище. Таким чином, нормована температура повітря в басейнах ― 27-30 ° С.

Rог ― необхідний опір теплопередачі, м2 • ° С / Вт, що характеризує ступінь теплового захисту огороджувальної конструкції, визначається за формулою:

Rо = n • (tв-tн) / (tв-tог) • Lв (3)

n ― коефіцієнт, залежить від орієнтації огородження щодо зовнішнього повітря, приймається по табл. 3 СниП 11-3-79 **;

Для приміщень плавальних басейнів температурний перепад (tв ― tог) є визначальним параметром, що не допускає випадання конденсату і зволоження матеріалу конструкцій, де температура внутрішньої поверхні огороджувальних конструкцій (tог) повинна бути на 1-2 ° С вище температури точки роси (tр) при нормованих значеннях температури і відносної вологості внутрішнього повітря.

Методика розрахунку і проектування систем забезпечення мікроклімату в приміщеннях плавальних басейнів

 

Нормируемая відносна вологість внутрішнього повітря (φв) у приміщеннях плавальних басейнів приймається відповідно до СниП 2.08.02-89 * рівний 50-65%, але конкретне її значення в кожному окремому випадку диктується ступенем захисту огороджувальних конструкцій.

Виходячи з розрахованого значення необхідного опору теплопередачі (Rо) визначається термічний опір відповідної обгороджує (Rк), за яким підбирається матеріал і товщина конструктивних шарів огородження з урахуванням коефіцієнта теплопровідності матеріалу відповідного шару (λ, Вт / м • ° С):

b = Rк • λ = (Rо- 1 / Lв- 1 / Lн) • λ (4)

де Lв і Lн ― відповідно коефіцієнти теплообміну на внутрішній та зовнішній поверхнях огороджень (Вт / м2 • ° С).

Прийняті на основі розрахунку по холодного періоду року конструктивні рішення повинні бути перевірені на умови теплотривкості в теплий період року з урахуванням допустимої амплітуди коливань температури внутрішньої поверхні огороджень відповідно до розділу 3 СниП 11- 3 79 **.

Методика розрахунку і проектування систем забезпечення мікроклімату в приміщеннях плавальних басейнів

 

При влаштуванні входу в приміщення басейну з боку зовнішнього повітря вибір конструкції вхідних дверей повинен виключати інфільтрацію, при цьому необхідний опір теплопередачі зовнішніх дверей (Rдв) повинно бути не менше 0,6 Rо.ст.

Методика розрахунку і проектування систем забезпечення мікроклімату в приміщеннях плавальних басейнів

 

Після остаточного вибору конструктивних рішень (або уточнення фактичних значень опорів теплопередачі будівельних конструкцій реконструйованих будівель) розраховується сумарне значення теплового потоку, теряемого в холодний і поступає в теплий періоди року через будівельні огорожі:

Qог = 1 / Rог • (tв- tн) • fог, (5)

де fог ― площа відповідної огороджувальної конструкції, м2.

Кількість теплоти, що надходить в теплий період року з урахуванням від сонячної радіації через світлопрозорі огородження, залежить від їх орієнтації та теплофізичних характеристик і розраховується за методикою, викладеною в Довіднику проектувальника частина 11. Вентиляція і кондиціонування повітря. Стройиздат 1978р .:

Qогл = (q '• F'ог + q' '• fог' ') • Kотнп + (tн-tв) • fог / Rог (5')

де q ', q' '- відповідно теплові потоки через опромінену і неопромінених сонячною радіацією поверхні огороджувальних конструкцій, Котн.п ― коефіцієнт відносного проникнення сонячної радіації.

Кількість теплоти (Qи, Вт), яке надходить до приміщення з испаряющимся потоком вологи (Wи), визначається з виразу:

Qи = 0,68 • (Wи + Wл) (6)

де Wи ― сумарна кількість вологи (г / год), що випаровується з відкритої водної поверхні дзеркала басейну і зі змочених поверхонь, прилеглих до водного дзеркала визначиться з виразу:

Wи = wотк • Fотк + Wсм • Fсм, (7)

де wотк Wсм ― f (tв, fв, Рв Рнас, Vвп., А) ― інтенсивність випаровування вологи в умовах температурно-вологісного режиму закритих плавальних басейнів в основному залежить від різниці парціальних тисків водяної пари при нормованих значеннях температури і вологості внутрішнього повітря (Рв ) і при повному його насиченні (Рнас) при температурі води в басейні (tw).

На інтенсивність випаровування вологи значний вплив робить швидкість руху повітря над поверхнею води (Vв.п.), а також стан водного дзеркала при різній активності купаються ― (А).

Нормируемая рухливість повітря в зоні знаходження людей і над поверхнею води становить 0,15-0,2 м / с.

Методика розрахунку і проектування систем забезпечення мікроклімату в приміщеннях плавальних басейнів

 

За активності використання басейнів їх можна розділити на: лікувальні басейни (теплі ванни) з нерухомій відкритій водною поверхнею, невеликі приватні басейни з обмеженим часом використання, громадські басейни (у тому числі готелів) для відпочинку з нормальною активністю купаються, спортивні басейни, басейни для відпочинку і розваг і, нарешті, аквапарки з декількома видами басейнів зі значним хвилеутворенням і водними гірками.

Використовуване у вітчизняній практиці проектування вираз для визна ділення кількості вологи, випаровується з відкритою не киплячою водної поверхні (формула 2.59 "Довідник проектувальника часть11. Вентиляція і кондиціювання повітря"), не враховує умов випаровування при активній барбатаціі води в басейнах з різною активністю купаються, при освіті штучних хвиль і так далі.

Емпіричні залежності, рекомендовані фінськими (8) і німецькими фахівцями (9,10) найбільш повно враховують зміни умов випаровування вологи в закритих басейнах з різною активністю купаються:

Методика розрахунку і проектування систем забезпечення мікроклімату в приміщеннях плавальних басейнів

 

Wотк = А • δ • (dм-d1) / 1000 • Fотк (8)

Wотк = е • (РW-Р1) / 1000 • Fотк (9)

Wотк = {0,118+ [0,01995 • А • (РW-Р1) / 1,333]} • Fотк (10)

де Wотк ― кількість вологи, що випаровується з відкритої водної поверхні плавального басейну, кг / год, F ― площа відкритої водної поверхні, м2, δ = (25 + 19 • Vп.в) ― коефіцієнт випаровування, кг / м2 • год • кг вологи , Vп.в ― швидкість повітря над поверхнею води, dw, dl ― відповідно, вологовміст насиченого повітря і повітря при заданій температурі і вологості (г / кг сухого повітря), Pw, Pl ― тиск водяної пари насиченого повітря при температурі води в басейні і при заданих температурі і вологості повітря, e ― емпіричний коеф. рівний: 0,5 ― для закритих поверхонь басейну, 5 ― для нерухомих відкритих поверхонь басейну, 15 ― невеликих приватних басейнів з обмеженим часом використання, 20 ― для громадських басейнів з нормальною активністю купаються, 28 ― для великих басейнів для відпочинку, 35 ― для аквапарків і значним хвилеутворенням; А ― коефіцієнт зайнятості басейну людьми: 1,5 ― для ігрових басейнів з активним хвилеутворенням, 0,5 ― для великих громадських басейнів, 0,4 ― для басейнів готелів, 0,3 ― для невеликих приватних басейнів.

Порівняльні розрахунки, проведені за вищевказаними формулами, показують на значну розбіжність в кількості випаровується вологи при одних і тих же умовах. Так, при температурі води 26 ° С, температурі повітря 28 ° С, відносній вологості 60% і рухливості повітря 0,2 м / с; для плавального басейну з нормальною активністю купаються і площею басейну 354 м2, кількість випаровується вологи складе відповідно: 107 (8), 72.5 (9), 68.3 (10) кг / ч. Як показує практика, результати отримані для зазначених умов за формулою (9) і (10) ― більш точні. Кількість вологи, розраховане за фінською методикою (8) сильно завищена для такого типу басейнів і більш підходить для умов ігрових басейнів.

Найбільш універсальною є формула (9), в якій емпіричний коефіцієнт "е" дає можливість врахувати і найбільш високу інтенсивність випаровування в басейнах з активними іграми, гірками і значним хвилеутворенням, а також і в малих індивідуальних плавальних басейнах. Використання нами цієї методики при розробці та реалізації технічних рішень систем вентиляції ряду об'єктів дало високі результати. Практично у всіх випадках об'єм повітря, розрахований за цим висловом, забезпечував необхідний температурно-вологісний режим приміщенні басейнів протягом усіх періодів року.

Для підрахунку кількості вологи, що випаровується з змочених поверхонь підлоги справедливо вираз:

Wсм = 0,006 • (tв-tм) • Fсм (11)

Поверхня випаровування Fсм визначається у відсотковому відношенні до відкритої водної поверхні і приймається рівною 20-40% відкритої водної поверхні. Причому, чим більше площа водного дзеркала басейну, тим менший відсоток.

Теплопоступленія і вологонадходження від купаються можуть бути підраховані за формулами:

Qл = n • qл, (12),

Wл = n • Wл (13),

де qл ― кількість теплоти (Вт) і Wл ― кількість вологи (г / год) приймаються за умов легкої фізичної роботи для нормованих температурно-вологісних параметрів в приміщеннях басейнів рівними: qл ― 132 Вт / год, Wл ― 225 г / год.

Тепловиділення від приладів освітлення визначаться з виразу:

Qосв = n • Noсв (14)

де Nocв ― настановна потужність приладів освітлення (Вт), n ― коефіцієнт переходу електричної енергії в теплову приймається для ламп розжарювання ― 0,92; для люмінесцентних ламп- 0,55; для підвісних вентильованих стель ― 0,65; для підвісних вентильованих стель і витяжкою через плафони ― 0,5.

У приміщеннях ванн басейнів, як правило, проектується система вентиляції, поєднана з опаленням. Тому при таких схемах складова Qот у балансовому рівнянні, що розраховується з умови компенсації тепловтрат через огороджувальні конструкції, не враховується. Виняток становлять додатково передбачаються джерела теплопоступлений як наприклад обігріваються підлоги, вітражі, чергове опалення та інше.

Теплопоступленія і вологонадходження з припливним повітрям (Qпр) і (Wпр) визначається з виразів:

Qпр = Gпр • Iпр (15),

Wпр = Gпр • dпр (16)

Кількість видаляється теплоти (qуд) і вологи (Wуд) вентиляційним (витяжним) повітрям визначається з виразу:

Qуд = Gуд • Iуд (17); Wуд = Gуд • dУД (18)

де Gпр, Gуд ― відповідно кількість припливного і повітря, що видаляється припливно-витяжною вентиляцією, кг / год; Iпр, Iуд ― теплосодержание припливного і повітря, що видаляється кдж (ккал.) На кг. повітря; dпр, dУД ― вологовміст припливного і повітря, що видаляється г / кг сухого повітря.

Перераховані параметри є визначальними при розрахунку продуктивності вентиляційного устаткування по повітрю, тепла і холоду, а також при виборі принципово-технологічної схеми автоматичного регулювання.

Одним з основних параметрів СОМ є мінімально необхідну кількість зовнішнього повітря (Gпр), який визначається за умови видалення надлишків вологи, тобто:

Gпр = W / (dв ― dн) (19)

Величина вологовмісту внутрішнього повітря (dв) визначається за "Id" діаграмі вологого повітря відповідно з нормованими значеннями температури (tв) і вологості (fв). Величина вологовмісту зовнішнього повітря (dн) визначається за "Id" діаграмі вологого повітря відповідно до розрахунковими значеннями (параметри "Б" для холодного і теплого періодів року ― СНиП 2.04.05.91) температури (tн) і теплосодержания (Iн).

Розрахована по волозі величина повітрообміну не повинна бути нижче нормованих мінімальних значень за обсягом приміщення закритого басейну, яка у відповідності зі СНиП 2.08.02.89 приймається рівною 3-5 кратному обсягом на годину. Причому, велика величина відноситься до обсягу витяжної системи вентиляції.

Другим визначальним параметром СОМ є її теплопродуктивність (Qв) кВт, тобто, кількість теплоти, яку необхідно затратити на нагрів кількості зовнішнього повітря (Gпр) до температури припливного повітря (tпр):

Qв = 0,278 • Gпр (tпр-tн) (20),

де ― (tпр) визначається за "ID" діаграмі вологого повітря як точка перетину лінії постійного вологовмісту зовнішнього повітря (dн) з променем процесу:

(Е = Qоб / W) (21),

де ― Qоб ― надлишки загального тепла в приміщенні відповідно до балансовим рівнянням без урахування кількості теплоти, що надходить з припливним повітрям (Qпр).

Тут необхідно зазначити основну особливість при виборі принципової технологічної схеми припливно-витяжної вентиляції басейнів. Справа в тому, що повітрообмін для різних періодів року схильний значної зміни через різке збільшення градієнта перепаду вологовмісту внутрішнього і зовнішнього повітря в холодний період року в порівнянні з теплим періодом. З урахуванням зазначеної особливості, максимальне (визначальне вибір вентиляційної установки по Повітрявиробництво) кількість припливного повітря потрібно в теплий період року. Природно, подавати таку кількість зовнішнього повітря в холодний період року нераціонально, оскільки це призводить до значних перевитрат тепла на його нагрівання і до різкого зниження вологості внутрішнього повітря.

Для забезпечення в холодний період нормованих умов мікроклімату в басейні та економії паливно-енергетичних ресурсів вентиляційні установки проектуються зі змінною рециркуляцією. При цьому кількість зовнішнього повітря подається з розрахунку мінімально необхідного в холодний період з умови видалення надлишку вологи.

У малих басейнах з незначною потужністю вентиляційного устаткування раціональніше застосовувати вентиляційні установки з плавним або ступінчатим регулюванням Повітрявиробництво в холодний і теплий періоди року.

Зниження Повітрявиробництво вентиляційних установок можна також досягти, застосовуючи осушувачі повітря та встановлюючи їх по периметру огороджувальних конструкцій. При цьому осушувачі повітря рекомендується застосовувати в малих і середніх за обсягом басейнах при дефіциті енергозабезпечення для систем вентиляції.

У теплий період року необхідно проводити перевірку повітрообміну, розрахованого по волозі, на теплонадлишки і при техніко-економічної доцільності знижувати повітрообмін за рахунок застосування установок охолодження повітря.

У холодний період року з метою економії тепла на підігрів вентиляційного повітря, можуть застосуються установки, утилизирующие теплоту викидного повітря. Для приміщень басейнів рекомендується застосовувати рекуперативні теплоутилізатори безпосередньої дії і з проміжним теплоносієм.

Нагрівання припливного зовнішнього повітря в теплоутилізаційних установці може бути визначений по наступному рівнянню теплового балансу:

Qт.у. = Lн.р • 0,278 (tн.у.-tн.х.) = Lу.х. • ρ (Iу1-Iу2) (22)

де Lн.p., Lу.х. ― Відповідно кількість зовнішнього припливного повітря, що надходить через теплий контур і кількість повітря, що видаляється через холодний контур теплоутилізаційних установки;

tн.х, tн.у. ― Відповідно температура зовнішнього повітря до і після теплого контуру теплоутилизатора;

Iу1, Iу2 ― відповідно теплосодержание (кдж / кг) видаляється до і після холодного контуру теплоутилизатора.

При цьому, вибір типу і конструктивно-технологічне кой схеми теплоутилізаційних установки залежить від поставлених проектувальником раціональних значень tн.у. і Iу2 і коефіцієнта ефективності теплообміну Еут.

При проектуванні системи вентиляції дуже важливо враховувати особливості розподілу припливного і витяжного повітря, забезпечуючи комфортну рухливість в зоні проживання людей. Враховуючи, що припливне повітря має високу температуру tпр ≥28 ° С, низьку відносну вологість (15-20%) і високу швидкість, його доцільно подавати уздовж стін і вікон по периметру приміщення (особливо це відноситься до басейнів з малими обсягами). Такий розподіл повітря дозволяє збільшувати "поглинальну здатність" припливного повітря забезпечуючи підтримку температури біля поверхні огороджувальних конструкцій вище температури точки роси навколишнього повітря. При цьому видалення вологого повітря проводиться з верхньої зони приміщення. Це пов'язано з тим, що вологе повітря легше сухого і під перекриттям вологовміст повітря значно вище, ніж у зоні перебування людей.

При наявності значної поверхні верхнього світла (перекриття з склопакетів) частина припливного повітря подається у верхню зону настилають струменями з високою швидкістю з боку однієї з поздовжніх стін, а видалення проводиться з боку іншої поздовжньої стіни. При такій схемі досягається підвищення температури поверхні скління (при більш високій температурі повітря, що подається у верхню зону) в холодний період і зняття перегріву (при охолодженні припливного повітря) в жаркий період року.

При проектуванні СОМ басейнів належить передбачати пристрої для зниження рівня аеродинамічного і механічного шумів від працюючого вентиляційного устаткування. Як правило, шумоглушители (пластинчасті або трубчасті залежно від конфігурації повітроводів) встановлюються на обох сторонах вентилятора. Розрахунок площі поперечного перерізу глушника (Sш) ведеться з умови допустимої за шумоутворення швидкості повітря в живому перетині глушника, яка приймається в межах 4-5м / сек.

Sш = Lв / Vдоп (23)

Зниження аеродинамічного шуму, розповсюджуваного по воздуховодам, досягається зменшенням швидкості повітря за рахунок збільшення перерізу повітропроводів. Знизити рівень шуму на кінцевих ділянках можна також за допомогою з'єднання металевих повітроводів і повітророзподільних пристроїв гнучкими шумопоглинаючими повітроводами типу "Sonodec".

Припливна вентиляційна установка при проектуванні повинна комплектуватися набором фільтрів грубої (ЕU3) і тонкої (ЕU5) очищення припливного повітря. Фільтрувальними матеріалами для фільтрів грубого очищення можуть бути металізовані або синтетичні сітки у вигляді панелей. У фільтрах тонкого очищення застосовується склотканина зі спеціальним просоченням. В основному тут застосовуються кишенькові чарункові фільтри, або фільтри зі змінними пластинами.

За результатами розрахунків тепло-вологісного балансу приміщення басейну, а також аналізу цілорічних режимів роботи вентиляційного обладнання, відповідних технічним завданням, проводиться, власне, проектування СОМ, тобто, розробляється принципово-технологічна схема обробки, подачі і видалення припливно-витяжного повітря, вибір устаткування і прив'язка його до об'ємно-планувальних рішень будівлі.

Повна принципово-технологічна схема СОМ, представлена ​​на рис. 2, включає в себе припливний і витяжний контури, взаємопов'язані між собою по повітрю.

Припливне контур СОМ збирається з функціональних блоків кондиціонерів, що включають по ходу повітря: повітряний клапан з електроприводом для регулювання надходження зовнішнього повітря, повітряні фільтри грубого і тонкого очищення, гліколевий рекуперативний теплообмінник, де зовнішнє повітря від розрахункових параметрів зимового періоду догрівається до обраної оптимальної температури, за рахунок теплоти повітря, що видаляється, теплообмінник 1-го підігріву, в якому припливне повітря догрівається до + 10-15 ° С за рахунок використання теплоносія підвищених параметрів (перегріта вода системи теплопостачання), камера змішування видаляється і припливного повітря (рециркуляція), де припливне повітря за рахунок змішування з повітрям, що видаляється догрівається і зволожується в холодний період року, секція 11-го підігріву, в якій припливне повітря догрівається до розрахункової припливної температури і, як правило, на цьому теплообміннику встановлюється вузол регулювання температури припливного повітря, секція вентилятора і секція глушіння шуму.

Для зняття перегріву приміщення басейну в теплий період року при наявності великих площ засклених поверхонь в функціональній схемі передбачається установка охолодження припливного повітря, що включає теплообмінник-охолоджувач з холодильною машиною (або прямого випаровування, або з проміжним теплоносієм).

Після глушника повітря по воздуховодам подається в басейнову зону. При цьому організація повітрообміну в приміщенні басейну приймається з урахуванням об'ємно-планувальних і конструктивних рішень будівлі. Припливне повітря може подаватися в кілька зон, причому в деяких випадках (наявність вітражів, ліхтарів, верхнього скління і так далі) температура припливного повітря може бути вище нормованої температури внутрішнього повітря, що пов'язано з необхідністю компенсації тепловтрат, підвищенням температури внутрішньої поверхні огорожі та попередженням випадання конденсату.

Витяжної вологе повітря видаляється з верхньої зони (під перекриттям) і по воздуховодам надходить у витяжний агрегат, що включає: повітряний двоступінчастий фільтр, витяжний вентилятор, секцію змішування (рециркуляція) рекуперативний гліколевий теплообмінник, в якому з видаляємого повітря у холодний період відбирається тепло, знижуючи температуру повітря, що викидається до раціональних заданих значень, і зовнішній повітряний клапан з електроприводом. При необхідності до і після вентилятора встановлюються глушники шуму.

З метою дотримання правил пожежної безпеки на нагнітальному боці припливного вентилятора і всмоктуючої стороні витяжного вентилятора при проходах повітропроводів через огороджувальні конструкції встановлюють вогнезатримуючі клапана.

В якості повітророзподільників застосовуються різні регульовані пристрої, що дозволяють рівномірно роздати і видалити повітря, забезпечуючи в зоні знаходження людей нормовані параметри по температурі і швидкості руху повітря.

Представлена ​​класична принципово-технологічна схема СОМ закритих приміщень плавальних басейнів може бути в кожному окремому випадку скорр ктірована залежно від об'ємно-планувальних рішень будівлі, району забудови, призначення басейну і в відповідності з технічним завданням на проектування.

Розглянемо на конкретному прикладі застосування наведеної методики проектування СОМ плавальних басейнів.

Потрібно запроектувати СОМ закритого плавального басейну, прибудовується до існуючої будівлі тенісних кортів (Дитяча Академія тенісу "Валері", м Москва).

Пристроювати будівля басейну з верхнім світловим прорізом, перекритим склопакетами з подвійним шаром скління. Опір теплопередачі скління Rс.пр. = 0,4 м2 • ° С / Вт Будівельні огороджувальні конструкції басейну, крім верхнього перекриття, контакту із зовнішнім повітрям не мають.

Загальна площа приміщення басейну ― (17 • 25) = 425 м2, середня висота ― 6,8 м.

Розміри водного дзеркала басейну ― (13 • 20) = 260 м2. Горизонтальна проекція поверхні скління верхнього світлового прорізу ― (10 • 25) = 250 м2, кут нахилу до гори парасолю ― 150, орієнтація ― південний захід.

Басейн призначений для відпочинку після спортивних занять. Кількість одночасно знаходяться людей в басейні ― 20 чоловік. Освітлення здійснюється люмінісцентними лампами по периметру басейну в кількості 20 шт., Потужністю 200 Вт кожна. У проходах між чашею басейну і душовими кабінами передбачені підігріваються підлоги.

Розрахункові параметри зовнішнього повітря приймаються: ― для холодного періоду ― tн = -26 ° С; Iн = -26 кдж / кг; dн = 0,24 г / кг; для теплого періоду ― tн = 28,5 ° С; Iн = 54 кдж / кг; dн = 10 г / кг. Нормируемая температура води в басейні ― 27 ° С. Розрахункові параметри повітря в приміщенні басейну ― tв = 29 ° С; ? в = 65%; dв = 16,3 г / кг., Iв = 71 кдж / кг.

Розрахунок починаємо з визначення теплового потоку, теряемого в холодний і поступає в теплий періоди року через огороджувальні будівельні конструкції приміщення басейну.

Тепловий потік через стіни басейну, які є внутрішніми будівельними огорожами приміщень з незначною (менше 5 ° С) різницею температур внутрішнього повітря приймаємо, рівним нулю.

Тепловий потік через верхнє скління визначається з виразу (5):

Qог = 1 / Rог • (tв-tн) • fог = 1/04 • (29 ― (- 26)) • 250 = 34375 Вт

Далі необхідно перевірити огороджувальні конструкції на дотримання умов невипадання конденсату на їх внутрішніх поверхнях. Таку перевірку потрібно провести тільки для верхнього скління. Згідно з виразом (3), температурний перепад (tв-tог), що характеризує можливість випадання конденсату буде дорівнює:

(tв-tог) = n (tв-tн) / Rог • Lв = 1 • (29 ― (- 26)) / 0,4 • 8,7 = 15,8 ° С,

де Lв ― визначається за табл. 4 СНиП 11-3-79 **.

Тоді температура внутрішньої поверхні скління буде дорівнює:

tог = tв-15,8 = 13,2 ° С.

Температура точки роси внутрішнього повітря при заданих внутрішніх температурно-вологісних умовах визначиться по Id діаграмі на перетині лінії постійного вологовмісту dв = 16,3 г / кг з кривою насичення (φ = 100%), тобто tр = 21,8 ° С.

Для виконання умов невипадання конденсату температура на внутрішній поверхні огородження повинна бути на 1-2 ° С вище tр, тобто tог > 22,8 ° С, що значно вище фактичного значення tог.ф. = 13,2 ° С.

Так як змінити будівельне рішення не представляється можливим, для забезпечення невипадання конденсату необхідно в зону скління подати сухе повітря з температурою вище температури внутрішнього повітря рівномірно розподіленими настилають струменями з відносно високою швидкістю, забезпечуючи таким чином підвищення температури огородження і низьку ступінь контакту внутрішнього вологого повітря з низькотемпературної поверхнею скління.

У теплий період року кількість теплоти, яке надходить до приміщення через світлопрозорі огорожі, визначиться з виразу (5 '):

Qог.л = (q '• fог' + q '' • fог '') • Kотн.п. + (tн-tв / Rог) • fог.

У зв'язку з тим, що в даному приміщенні опроміненню сонячної радіації піддається тільки горизонтальна незначно нахилена ( < 150) поверхню, то складова (q '') теплового потоку через неопромінених поверхню в розрахунку не враховується. У даному розрахунку також не враховується складова теплового потоку (tн-tв) / Rог. у зв'язку з незначною різницею температур зовнішнього і внутрішнього повітря в теплий період року.

Значення (q ') теплового потоку через горизонтальну похилу поверхню, опромінену прямої сонячної радіацією визначиться з виразу:

q '= (qг.п. • K3 + qг.р.) K1 • K2,

де qг.п., qг.р. ― Відповідно теплові потоки від прямої і розсіяної сонячної радіації, що надходить в приміщення в липні через одинарне скління зі склом товщиною до 3,5 мм., Приймаються рівними 521 і 80 ккал / год • м2 (розрахунковий час 11-13, широта р Москви 560);

Котн.п ― коефіцієнти відносного проникнення сонячної радіації для подвійного скління товщиною до 3,5 мм. приймаємо рівним 0,9;

К1 ― коефіцієнти, що враховує затінення палітурками і забруднення атмосфери, приймаємо рівним ― 0,75;

К2 ― коефіцієнти, що враховує забруднення скла, приймаємо рівним ― 0,95;

К3 ― коефіцієнти, що враховує кут нахилу заповнення світлового прорізу (при < 150), приймається рівним ― 0,97.

З урахуванням всіх вищевказаних значень, тепловий потік від сонячної радіації в приміщення басейну складе:

Qог.л. = ((521 • 0,97 + 80) • 0,75 • 0,95 • 0,9 • 250) • 1,163 = 109138 Вт

Враховуючи значну кількість тепла сонячної радіації, що надходить через верхній світловий отвір, для зняття перегріву приміщення і парникового ефекту в зоні скління, необхідно в теплий період року у верхню зону подавати охолоджене повітря рівномірно розподіленими настилають струменями.

Теплопоступленія в приміщення басейну від купаються і глядачів складе:

Qл = n • qл = 20 • 132 = 2 640 Вт

Тепловиділення від освітлення люмінісцентними лампами складе:

Qосв. = N • Nосв. = 0,55 • (20 • 200) = 2200 Вт

Тепловий потік, що надходить в приміщення від джерела обігріву підлоги становить:

Qпол = 14500Вт.

Кількість теплоти, що надходить в приміщення з испаряющимся потоком вологи, визначиться з виразу (6):

Qи = 0,68 • Wи • 1000 = 0,68 • (Wотк + Wсм + Wл) • 1000 = 0,68 • (45,8 + 3,25 + 4,5) • 1000 = 36414 Вт

де Wотк. визначиться з виразу (12):

Wотк = [e • (Pw-P1) / 1000)] • Fотк = 20 • (34,8-26,0) • 260/1000 = 45,8 кг / год,

де "е" ― емпіричний коефіцієнт для умов громадських басейнів з нормальною активністю купаються приймається рівним "20";

Pw ― тиск водяної пари насиченого повітря при температурі води, рівний 27 ° С, складе 34,8 бару;

Р1 ― парціальний тиск насичених водяних парів при температурі повітря 29 ° С і відносній вологості 65% складе 26,0 бару.

Кількість вологи, випаровується зі змоченою поверхні підлоги Wсм визначиться по вираженню (11):

Wсм = 0,006 • (tв-tм) Fсм = 0,006 • (29-23,8) • 104 = 3,25кг / год,

де tв ― температура повітря в приміщенні басейну дорівнює 29 ° С;

tм ― температура повітря в приміщенні по мокрому термометру визначається як точка перетину лінії постійного теплосодержания Iв = 71 кдж / кг з кривою 100% насичення, тобто tм = 23,8 ° С;

Fсм ― поверхня самочинного статі приймається рівною 40% від площі відкритої водної поверхні, тобто Fсм = 260 • 0,4 = 104 м2.

Кількість вологи, що виділяється людьми, складе:

Wл = n • Wл = 20 • 225 = 4,5 кг / ч.

Мінімально необхідна кількість зовнішнього повітря в холодний період року визначиться з умови видалення надлишків вологи за виразом (19):

Gпр = ((Wи + Wл) / (dв-dн)) • 1000 = ((49,05 + 4,5) / (16,3-0,24)) • 1000 = 3334 кг / год.

Максимальна кількість повітря потрібна подати в теплий період року і це кількість буде дорівнює:

Gпр.л = (53550 / (16,3-10,0)) • 1000 = 8500 кг / год. або

Lпр = +8500 / 1,2 = +7080 м3 / ч.

Обсяг приміщення басейну Vб = 425 • 6,8 = 2890 м3, тоді мінімально необхідний повітрообмін за обсягом приміщення складе: Lоб = 2890 • 3 = 8670 м3 / ч. Максимально необхідну кількість повітря за обсягом складе: Lоб = 2890 • 5 = 14450 м3 / ч.

Виходячи з отриманих результатів, приймається припливна установка, розрахована на середнє за обсягом кількість припливного повітря, тобто 11550 м3 / ч. Витяжна установка приймається з розрахунку максимально необхідної кількості повітря за обсягом, тобто 14450 м3 / ч, забезпечуючи таким чином 20% розрядження в приміщенні басейну.

Для холодного періоду року приймається система вентиляції з змінної рециркуляцією. Максимальна кількість рециркуляційного повітря приймається рівним 70%, що, з невеликим запасом, забезпечує подачу мінімально необхідної кількості зовнішнього повітря в холодний період року для видалення надлишку вологи, тобто 3450 м3 / ч. Кількість теплоти, яку необхідно затратити на нагрів зовнішнього (змішаного) повітря до температури припливу, визначиться з виразу (20):

Qв = 0,278 • Lпр • (tпр-tсм)

Для подальших розрахунків скористаємося графічним методом побудови процесів обробки припливного повітря з використанням "Id" діаграми, наведеної на рис. 3.

На полі "Id" діаграми (для м Москви барометричний тиск 745 мм.рт.ст.) наносимо точки з параметрами внутрішнього (tв = 29 ° С,? В = 65%, dв = 16,3 г / кг) і зовнішнього повітря (tн = -26 ° С, Iн = -26 кдж / кг, dн = 0,24 г / кг). На лінії з'єднання параметрів внутрішнього (т. "В") і зовнішнього (т. "Н") повітря визначаємо точку суміші (т. "С"), для чого на лінії суміші зовнішнього і внутрішнього повітря (Н-В) від т. "В" відміряємо відрізок, рівний 30% всієї її довжини, який вказує на процентне відношення прийнятої кількості зовнішнього повітря. Параметри т. "С" ― (tсм = 13,2 ° С, Iсм = 42,5 кдж / кг, dсм = 11,6 г / кг).

Далі за виразом (21) визначаємо напрям променя процесу (Е), який характеризує процес асиміляції тепла і вологи в приміщенні припливним повітрям:

Е = 3,6 • (Qи + Qл + Qосв + Qпол-Qогр) / (Wотк + Wсм + Wл) = 3,6 (36414+ 2640 + 2200 + 14500-34375) / (45,8 + 3,25 + 4,5) = 1436 кдж / кг.

Через точку "В" проводимо лінію паралельну променю процесу (Е = 1 436) до перетину з лінією постійного вологовмісту dсм = 11,6 г / кг. Отримана точка "П" характеризує параметри припливного повітря: (tпр = 34,3 ° С, Іпр = 64,8 кдж / кг, dпр = 11,6 г / кг). Тоді теплова потужність теплообмінника припливної установки складе:

Qпр = 0,278 • 11550 • 1,2 • (34,3-13,2) = 81300 Вт

На цю теплову потужність з запасом не більше 20%, а також з урахуванням параметрів теплоносія, що задається технічним завданням, підбирається теплообмінник припливної установки.

 

На цій стадії можна було б і закінчити розрахунки і підібрати одну припливно-витяжну установку з продуктивністю L = 11550 м3 / год і по теплу Q = 98 кВт.Прі оцінці одноразових витрат цей варіант більш економічний у порівнянні з двома припливно-витяжними установками. Але більш детальний техніко-економічний розрахунок з урахуванням об'ємно-планувальних і конструктивних особливостей будівлі показує, що, з точки зору експлуатаційних витрат, економічніше запроектувати дві ідентичні припливно-витяжні установки, що працюють в холодний період в режимі 50% рециркуляції. При цьому одна установка може бути резервною. У теплий період працюють обидві установки.

У цьому випадку, при побудові процесу на "I = d" діаграмі, відрізок "В-Н" буде характеризувати загальна кількість повітря, що проходить через вентиляційну установку, тобто 5 750 м3 / год, а відрізок "В-С '" ― кількість зовнішнього повітря, що надходить в приміщення басейну, тобто 2 875 м3 / ч. Кількість теплоти, необхідну для нагріву припливного повітря (від t'см = + 2,0 ° С до t'пр = 38,2 ° С), складе:

Q'пр = 0,278 • 5 750 • 1,2 • (38,2-2,0) = 69440 Вт

Як видно з "Id" діаграми точки суміші і в першому і в другому варіантах знаходять ся в зоні "туману", тобто в камері змішування зовнішнього й внутрішнього повітря відбуватиметься конденсація вологи і в другому варіанті можливо обмерзання поверхонь в тому числі і фільтрів грубого очищення, тому повітряний режим змішування нестійкий, а температура суміші досить низька (t'см = + 2,0 ° С).

Щоб уникнути цих неприємностей, а також з метою більш точного регулювання температури припливного повітря, в припливної установці передбачається два теплообмінника ― першого та другого підігріву. При цьому, камера змішування влаштовується після теплообмінника першого підігріву, в якому всі кількість зовнішнього повітря, необхідного для холодного періоду нагрівається до температури безпечною для замерзання в ньому теплоносія, тобто 15 ° С (рис. 4, т. К1). Після 50% змішування внутрішнього і підігрітого в першому теплообміннику, припливне повітря в повному обсязі з параметрами в точці "С" (tсм = 22,0 ° С, dсм = 8,2 г / кг,) надходить у калорифер другий підігріву, де нагрівається до параметрів припливного повітря (т. К2 ― tпр = 38,1 ° С, dпр = 8,2 г / кг).

Підбір теплообмінників (при двох припливно-витяжних установках) в цьому випадку ведеться на теплові навантаження відповідно рівні:

Q1 = 0,278 • 2875 • 1,2 • [15 ― (- 26)] = 39323 Вт

Q2 = 0,278 • 5750 • 1,2 • (38,1-22,0) = 30883 Вт

Сумарна теплова вентиляційна навантаження на систему теплопостачання з урахуванням 20% запасу складе:

Qсум = (39323 + 30883) • 1,2 = 84247 Вт

У зв'язку з незначною тепловою потужністю теплообмінників, а також з метою підвищення надійності роботи системи в холодний період року можна запроектувати електричні теплообмінники, особливо першого підігріву, що призведе до зниження витрат на автоматизацію, але при цьому можуть підвищиться експлуатаційні витрати через високу вартість електроенергії .

З метою економії паливно-енергетичних ресурсів підігрів зовнішнього повітря до раціональної температури в теплообміннику 1-го підігріву може здійснюватися за рахунок теплообміну зовнішнього та видаляється в теплоутилізаційних установці.

Для визначення параметрів і вибору конструкції телоутілізаціонной установки скористаємося формулою (22):

Qут = Lн.p • 1,2 • 0,278 (tну-tнх) = Lн.p • 1,2 (Iу1-Iу2) = 2875 • 1,2 • 0,278 [15 ― (- 26)] = 39323 Вт,

тоді Iу2 = Iв- (39323 • 3,6 / 2875 • 1,2) = 71,0-41,03 = 29,97 кдж / кг.

Другу характерну точку для видаленого повітря після теплоутилизатора можна визначити по безрозмірному комплексу ефективності теплообміну, значення якого по удаляемому повітрю дорівнюватиме:

Еу = (tув-tук) / (tув-tн) = (Iув-Iук / Iув-Iн) = (64,1-28,7) / [64,1 ― (- 26)] = 0,43

де ― tув і Iув ― відповідно температура і теплосодержание видаляється до холодного контуру теплоутилизатора;

tук, Iук ― соостветственно температура і теплосодержание видаляється після холодного контуру теплоутилизатора;

tук = tув-Eут (tув-tн) = 29-0,43 [29- (26)] = 5,4 ° С

Визначивши на Id діаграмі точку Утк з параметрами минає повітря після теплоутилизатора, бачимо, що процес теплообміну йде з активною конденсацією вологи для чого необхідно передбачити пристрій спеціального піддону з трапом для видалення конденсату.

Для теплого періоду побудова процесу на "Id" діаграмі починаємо з визначення точки, що характеризує параметри зовнішнього повітря (т.нл-tнл = 28,5 ° С, Iнл = 54 кдж / кг, dнл = 10 г / кг). Процес охолодження зовнішнього повітря у вентиляційній установці буде проходити по лінії постійного вологовмісту.

Тепловологу ставлення в теплий період року дорівнюватиме:

Eл = 3,6 (Qсум.л / W) = 3,6 (109138 = 36414 = 2640 = 2200) / 53,55 = 10100 кдж / кг

Тепловий потік від підігріву підлоги в літньому тепловому балансі не враховується, так як в теплий період підігрів підлоги відключений, а для нагріву підлог використовується тепло сонячної радіації.

На полі "Id" діаграми наносимо лінію постійної вологовмісту d = 10 г / кг від точки "Н" до перетину її з кривою насичення? = 100%. Отримана точка "О" характеризує ідеальний процес охолодження в випарнику холодильної установки. Але, як правило, ефективність теплообміну дещо нижче і реальним параметром можна вважати точку перетину лінії постійного вологовмісту з кривою φ = 85%.

З отриманої таким чином точки "Пл" (рис.4) з параметрами: tпр.л = 16,3 ° С, dпр.л = 10.0 г / кг проводимо лінію, паралельну променю процесу Їв = 10100 кдж / кг, що характеризує процес асиміляції тепла і вологи припливним повітрям для наших конкретних умов, до перетину з лінією нормованої температури повітря в басейні t = 29 ° С. Отримана точка "Вл" з параметрами TВЛ = 29 ° С, φвл = 47% характеризує стан повітря в приміщенні басейну в теплий період року.

Холодопроизводительность вентиляційної системи становитиме:

Qхол.л = 0,278 • 11550 • 1,2 (tн-tпр.л) = 0,278 • 11550 • 1,2 • (28,5-16,3) = 47000 Вт

До установці приймаються дві фреонові холодильні машини прямого випаровування продуктивністю по холоду 24 кВт кожна.

У принципово-технологічній схемі припливної установки випарник проектується між теплообмінниками 1-го і 2-го підігріву.

Наступним етапом у проектуванні СОМ є розробка схеми організації повітрообміну. На цьому етапі необхідно враховувати всі особливості архітектурно-будівельних і об'ємно-планувальних рішень будівлі.

Для наших умов при наявності верхнього світла і значній різниці висот поздовжніх стін краща схема повітрообміну буде наступна:

- Приплив перегрітого взимку і охолодженого влітку повітря здійснюється у верхню зону (h = 8 м) уздовж скління настилають струменями, для чого використовуються спеціально виготовляються щілинні повітророзподільні грати розміром (1000х40 мм). Початкова швидкість струменя при такій конструкції становить 3-6 м / с, що при ширині світлового прорізу в горизонті 10 м є достатнім для ефективної асиміляції тепла і вологи припливним повітрям в зоні світлового прорізу;

- Видалення відпрацьованого повітря в кількості 70% (10100 м3 / ч) передбачається також з верхньої зони (h = 4,5 м) з протилежного боку припливу.

Для теплого періоду передбачається в якості загальнообмінної вентиляції подача припливного повітря уздовж одного з проходів на висоті 3 м. І видалення відпрацьованого повітря з нижньої зони протилежної проходу в розмірі 30% (4 450 м3 / ч).

Розроблена схема реалізована на вищевказаному об'єкті і представлена ​​на рис. 5.

Щоб остаточно визначити характеристику припливних і витяжних вентиляційних агрегатів, необхідно провести аеродинамічні розрахунки вентиляційної мережі, виявивши за їх результатами наявний напір вентилятора. За Повітрявиробництво установки і наявний напір підбирають тип, потужність і обороти електродвигуна, діаметри шківів і тип передачі.

Остаточно вибравши принципово-технологічну схему СОМ і підібравши відповідне обладнання приступають до розробки функціональної схеми автоматичного регулювання параметрів і управління роботою устаткування.

Регульованими параметрами в приміщеннях басейнів є температура і відносна вологість внутрішнього повітря. При цьому сигнал від датчика температури внутрішнього повітря надходить на керуючі блоки теплового та холодильного обладнання, а сигнал від датчика вологості надходить на керуючі блоки обладнання, що регулює Повітрявиробництво системи (повітряні заслінки. Електропривод вентиляторів і так далі).

Контрольованими параметрами є температура зворотного теплоносія і температура повітря після теплообмінника 1-го підігріву. Сигнал від цих датчиків надходить на керуючі блоки електродвигуна вентилятора, циркуляційного насоса і регулюючого клапана на теплоносії, здійснюючи захист теплового (і холодильного) обладнання від розморожування.

Більш високу надійність роботи теплового обладнання можна забезпечити, застосовуючи в якості теплоносія (холодоносителя) Етіленгліколевие суміші, незамерзаючі при низьких температурах.

У разі застосування теплоутилізаційних установок в системі СОМ, контрольованим параметром повинна бути температура повітря на виході з теплоутилизатора по холодному контуру (на стороні викидного повітря). Сигнал від цього датчика повинен надходити на керуючий блок захисту від обмерзання теплообмінника (утворення крижаної шуби).

Вищенаведена методика була застосована при проектуванні СОМ великої кількості басейнів різного призначення від невеликих котеджних до аквапарків.

Принципові схеми деяких з них наведені нижче.

Найбільший інтерес, у зв'язку з розглянутою проблемою, являє приміщення розважального комплексу Аквапарку Магнітогорського металургійного комбінату (рис. 6), де на території 2 740 м2 під високим куполом (висота близько 15 м) розміщено п'ять басейнів різного призначення загальною площею 1 087 м2:

1 ― оздоровчо-спортивний басейн ― 354 м2;

2 ― басейн для відпочинку та розваг ― 362 м2;

3 ― масажний басейн ― 68,3 м2;

4 ― дитячий басейн ― 156,9 м2;

5 ― басейн з водяними гірками ― 146 м2.

Як уже вказувалося раніше, основний "шкідливістю", за якою визначаються необхідний повітрообмін в приміщеннях плавальних басейнів, є волога, що випаровується з відкритої водної і змочений ної поверхонь, а також від людей, що знаходяться в басейні. Сумарна кількість вологи, що випаровується з відкритої водної поверхні, розраховане за формулою (9), складе 273,7 кг / год, у тому числі: з поверхні плавального басейну з нормальною активністю купаються ― 72,5 кг / год, басейну для відпочинку ― 103,8 кг / год, басейну для масажу ― 14 кг / год, дитячого басейну 31,1 кг / год і басейну з гірками 52,3 кг / ч.

Сумарна площа басейнів становить 1087 м2. Змочена поверхня приймається в розмірі 20%, тобто 217,4 м2. Тоді колічесвто вологи, що випаровується з цієї поверхні, при температурі внутрішнього повітря 28 ° C і відносній вологість 60%, складе 7,56 кг / ч.

Кількість вологи від знаходяться в басейні людей при легкій фізичній роботі і вищевказаних температурних умовах, складе 0,225 кг / год на людину, при одночасному знаходженні в зоні відпочинку 127 осіб, кількість випаровується вологи складе Wв = 27,3 кг / ч.

Таким чином, сумарна кількість вологи, що надходить в басейновий комплекс складе:

ΣWісп = ΣWот + Wсм + Wл = 308,56 кг / год

Розрахункові параметри "Б" зовнішнього повітря для літнього періоду (місто Магнітогорськ): температура 27,4 ° C, теплосодержание 52,3 кдж / кг. Параметри внутрішнього повітря tв = 28 ° C, відносна вологість 60%. При цих умовах, значення вологовмісту повітря складе: dн ― 9,8 г / кг, dв ― 14,3 г / кг.

Тоді кількість повітря складе ― 59625 м3 / ч.

Виходячи з отриманих результатів розрахунку необхідної кількості повітря до установки прийнято два припливно-витяжних системи на базі центральних конідіціонеров AIRSET 2000. 21.15 (DAICHI) продуктивністю повітрям 35 тис. М3 / год кожна.

Розрахунок теплового балансу в приміщеннях плавального басейну не відрізняється якимись небудь особливостями і проводяться за вищенаведеною методикою.

Результати розрахунку тепло-вологісного балансу наведені на "Id" діаграмі (рис. 7). З урахуванням проведеного аналізу цілорічних режимів роботи системи мікроклімату басейнового комплексу Аквапарку, розроблена принципова схема обробки припливно-витяжного повітря (рис. 8).

Припливні агрегати збираються з функціональних блоків кондиціонерів AIRSET 2000. 21.15 (DAICHI), що включають по ходу повітря: воздуш ний клапан з електроприводом для регулювання надходження зовнішнього повітря, повітряний фільтр грубої і тонкої очистки, гліколевий рекуперативний теплообмінник, де зовнішнє повітря від розрахункових параметрів зимового періоду (-34 ° C) догрівається до (-11 ° C), теплообмінник I підігріву з параметрами теплоносія 110/70 ° C, у котрому припливне повітря від ― 11 ° C догрівається до 12,8 ° C, камера змішування видаляється і припливного повітря , де припливне повітря за рахунок змішування з повітрям, що видаляється догрівається до 25 ° C, секція II підігріву, в якій повітря нагрівається до температури припливу (38 ° C), секція вентилятора і секція глушіння шуму.

Після глушника повітря по воздуховодам подається в басейн зону з температурою 38 ° C. Перегрів на 10 ° C в порівнянні з температурою внутрішнього повітря пов'язаний з необхідністю компенсації тепловтрат і підвищення температури поверхні огороджувальних конструкцій, виключаючи випадання на них конденсату. Організація повітрообміну в приміщеннях басейну прийнята з урахуванням об'ємно-планувальних і конструктивних рішень будівлі. Припливне повітря подається в кілька зон (рис. 6). Подача припливного повітря уздовж вітражів виробляється регульованими напольнимірешеткамі типу AR-9 "IMP Klima, створюючи настилають на поверхню скла ізотермічну струмінь з високою температурою (38 ° C) і низькою відносною вологістю (18%), що забезпечує захист вітражів від конденсації вологи.

Основна маса припливного повітря розподіляється припливними повітряними соплами типу VS-4E "IMP Klima", що забезпечують можливість регулювання напрямку потоку в межах ± 30 ° C. Аеродинамічні характеристики цих типів повітророзподільників дозволяють роздати великий об'єм повітря вільними ізотермічними струменями при високій початковій (осьовий) швидкості Vо > 10 м / с на значну відстань. При цьому, необхідна в зоні проживання рухливість повітря Vтр = 0,2 м / c по ходу струменя забезпечується за рахунок зворотних повітряних потоків (вентиляція методом розбавлення). Повітророзподільники встановлені на висоті 4 м, кількість повітророзподільників і їх розмір підібрані з урахуванням кута розкриття струменя, необхідної кількості припливного повітря і максимальної відстані до точки, де осьова швидкість струменя падає до нормативного значення Vо = Vтр = 0,2 м / с.

Витяжної вологе повітря видаляється з верхньої зони (під перекриттям) і по воздуховодам надходить у витяжний агрегат, що включає: повітряний двоступінчастий фільтр, витяжний вентилятор, секцію змішування, рекуперативний гліколевий теплообмінник, в якому з видаляємого повітря у холодний період відбирається тепло, знижуючи температуру повітря, що викидається з + 28 ° C до + 15,6 ° C і зовнішній повітряний клапан з електроприводом.

Статьи pp-budpostach.com.ua Все о бане

Статьи по пеноблоку,пенобетону,пенобетонным блокам

Статьи pp-budpostach.com.ua Статьи по бетону

Статьи Все о заборах

Статьи pp-budpostach.com.ua Все о крышах ( виды, материал, как лутше выбрать)

Статьи Все о Фундаменте

Статьи по газобетону ( газоблоку ), газобетонных блоков, газосиликатнных блоков

Новости, статьи, слухи, факты, разное и по чу-чуть

Статьи по кирпичу ( рядовому, лицевому,облицовочному,клинкерному, шамотному, силикатному,)