Приклади розрахунку несучої здатності стін з дрібних блоків ячеистобетонных

Приклади розрахунку несучої здатності стін з дрібних блоків ячеистобетонных

Приклади розрахунку, наведені в цьому Додатку, виконані за формулами, таблицями і пунктів СНиП ІІ-22-81
(наведено у квадратних дужках) та цим Рекомендаціям.
1. Центрально ― стиснуті елементи
ПРИКЛАД 1. Завдання. Потрібно визначити розрахункову несучу здатність Nс
, яка може бути
сприйнята простінком внутрішньої несучої стіни при центральному стиску. На простінок з двох сторін
спираються збірні залізобетонні настили (плити) перекриття з важкого бетону марки М200 з круглими
заповненими пустотами; глибина обпирання плит 0,10 м. Простінок виконаний з дрібних газобетонних блоків
(каменів) автоклавного твердіння; вид кладки 2 (за п. 3.2 цих Рекомендацій); опори простінка -
шарнірні, нерухомі (рис. 1).
Розміри простінка: висота Н = 3 м; перетин a×h = 1,0×0,3 м. Марка блоку (каменю) за межі міцності на
стиск М35, кладка виконана на важкому розчині М25, час виконання кладки літній.

Рішення. Спочатку перевіряємо, витримані вимоги [п. 6.17] Сніп II-22-81 в частині ставлення β = Н/h.
[За табл. 26] кладка з каменів М35 на розчині М25 відноситься до II групи і допустиме відношення β = Н/h
[за табл. 28] дорівнює 20, що вище відношення H/h = 3/0,3 = 10, отже, простінок можна розглядати
як несучий елемент.
Знайдемо найбільш небезпечне перетин простінка, для чого перевіримо його розрахункову несучу здатність Nc в
межах висоти поверху та в опорному перерізі.
Перетин простінка А = а×h = 1,0×0,3 = 0,30 м2; А = 0,3 м2, отже, коефіцієнт умов роботи
згідно [п. 3.11] дорівнює γ0 = 0,8. Розрахунковий опір стиску кладки згідно з табл. 5 цих
Рекомендацій
Р = 0,95×0,8 = 0,76 МПа = 760 кН/м2 (7,6 кгс/см2).
 
Розрахункова довжина елемента l0 згідно [рис. 4, а п. 4.3] дорівнює
l
0 = Н = 3 м (300 см).
Гнучкість елемента дорівнює
λh = l0/h = 3/0,3 = 10.
Пружна характеристика α за табл. 6 цих Рекомендацій дорівнює
α = 750.
Коефіцієнт поздовжнього вигину ϕ визначаємо [за табл. 18]
ϕ = 0,84 (в перерізі 2-2);
ϕ = 1,0 (в перерізі 1-1).
Коефіцієнт, що враховує вплив тривалого навантаження mg при товщині стін h = 30 см [за п. 4.7],
приймаємо рівним
mg = 1,0.
Розрахункова несуча здатність простінка Nc
за формулами СНиП ІІ-22-81 дорівнює
а) в межах висоти поверху, переріз 2-2 [за формулою 10] NC2
= mg⋅ϕ⋅R⋅A = 1×0,84×760×0,30 = 191,52 кН
(19152 кгс);
б) в опорному перерізі 1-1 [за формулою 51]

де А = 0,3 м2; АВ = (0,10 + 0,10)×1,0 = 0,2 м2, отже, АВ = 0,2 м2 > 0,4 А = 0,4×0,3 = 0,12 м2, тому
відповідно [п. 6.44] коефіцієнт g = 0,8.
Коефіцієнт Р для плит з круглими пустотами приймається рівним 1.
Отже:
.
Найбільш небезпечним є опорний переріз 1-1. Розрахункова поздовжня сила, яка може бути
сприйнята простінком у нашому прикладі найбільш небезпечного перерізу 1-1, дорівнює
NC = 182,4 кН (18240 кгс).
ПРИКЛАД 2. Завдання. Потрібно підібрати переріз (ширину) простінка з дрібних блоків ячеистобетонных
(каменів) і уточнити марку розчину. Камені виготовлені з газобетону автоклавного твердіння; вид кладки -
2; щільність кладки D1 = 12 кН (1200 кгс/м3); марка каменю за міцністю на стиск М100; перетин каменів h×l
= 0,3×0,6 м; кладка може бути виконана на розчині М25 ÷ 100; час виконання кладки ― літній, висота
простінка Н = 3,6 м; шарнірні опори, нерухомі за схемою, аналогічною тій, що наведена на рис. 1.
Розрахункова повздовжня сила від тривалих навантажень Ng = 350 кН (35000 кгс), а від тривалих і
короткочасних N = 400 кН (40000 кгс).
Рішення. Допустиме відношення β = H/h [за табл. 28] дорівнює 22, а фактичне відношення Н: = 3,6 : 0,3 =
12, отже, простінок можна розглядати як несучий елемент.
Розрахункова довжина елемента згідно [п. 4.3] дорівнює l0 = Н = 3,6 м.
Гнучкість простінка
λh = l0 : h = 3,6 : 0,3 = 12.
Пружна характеристика за табл. 6 цих Рекомендацій
α = 750.
Коефіцієнт поздовжнього вигину визначаємо [за табл. 18]
ϕ = 0,79.
Коефіцієнт η визначаємо [за табл. 20] при гнучкості λh = 12 і відсотку армування менше 0,1 η = 0,05.
Коефіцієнт, що враховує вплив тривалого навантаження mg при центральному стиску, визначаємо [за
формулою 16]

Для орієнтовного підрахунку власної ваги простінка приймаємо ширину простінка, що дорівнює 1 м
Ng0 = ng⋅Vg⋅D1 = 1,2×1×0,3×3,6×12,0 = 15,55 кН (1555 кгс).
 
Найбільш небезпечне перетин 2-2, для якого коефіцієнт поздовжнього вигину ϕ є найменшим. Для
середнього по висоті перерізу розрахункова повздовжня сила від власної ваги дорівнює
Ng02 = 0,5⋅Ng0 = 7,78 кН (778 кгс).
 
Повна розрахункова поздовжня сила, що діє в перерізі 2-2, дорівнює
N2 = N + Ng02 = 400 + 7,78 = 407,78 кН (40778 кгс).
Розрахунковий опір стиску кладки на розчині марки М100 визначаємо за табл. 5 справжніх
Рекомендацій
R = 2,3 МПа = 2300 кН/м2 (23 кгс/см2).
 
Підрахуємо необхідну площу перерізу простінка А1
 
 
З урахуванням розміру каменів приймаємо ширину простінка а = 1,2 м (120 см), тоді перетин простінка
А2 = а×h = 1,2×0,3 = 0,36 м2 (3600 см2).
 
Напруга σ2 в перерізі 2-2 простінка буде одно.

Таким чином, простінок недонапряжен на
Для того, щоб стіна була економічною, приймемо розчин марки М25, тоді по табл. 5 цих
Рекомендацій
R = 1,8 МПа = 1800 кН/м2 (18 кгс/см2).
 
Розрахункова несуча здатність, простінка в перерізі 2-2 дорівнює
.
Величина простінок задовольняє вимогам по міцності.
2. Позацентрово ― стиснуті елементи
ПРИКЛАД 3. Завдання. Потрібно визначити розрахункову несучу здатність ділянки стіни будівлі з
жорсткою конструктивною схемою.
До ділянки стіни прямокутного перерізу прикладена розрахункова поздовжня сила
N = 165 кН (16500 кг): від тривалих навантажень Ng = 150 кН (15000 кгс) і короткочасних Nst = 15 кН
(1500 кгс). Розміри перерізу показано на рис. 2, а, висота поверху 3 м (300 см); нижні та верхні опори стіни -
шарнірні, нерухомі. Стіна запроектована з газобетонних дрібних блоків (каменів), змонтованих
на важкому розчині марки М25, газобетон автоклавного твердіння марки за щільністю 8 кН/м3 (800 кг/м3);
марка по міцності на стиск М50. Кладка виду 2 (за п. 3.2 цих Рекомендацій).
Потрібно перевірити несучу здатність елемента стіни в середині висоти поверху при зведенні
будівлі в літніх умовах.Рішення. Згідно [з п. 4.9] для несучих стін товщиною 25 см слід враховувати випадковий
ексцентриситет еv = 2 див. Отже, поздовжня сила буде діяти з ексцентриситетом е0 = еv = е0д
= 0,02 м (2 см). Розрахунок виробляємо за вказівками [п. 4.7 і формулою 13]
N ≤ mg⋅ϕ1⋅R⋅Ac
⋅ω.
 
Знаходимо геометричні характеристики перерізу. Площа перерізу елемента дорівнює
А = 0,25×1,0 = 0,25 м2 (2500 см2).
 
Площа стиснутої частини перерізу визначаємо [за формулою 14]

Відстань від центру ваги перерізу до краю перерізу у бік ексцентриситету
y = h/2 = 0,25/2 = 0,125 м (12,5 см).
Розрахунковий опір стиску кладки R по табл. 5 цих Рекомендацій одно
R = 1,2 МПа = 1200 кН/м2 (12 кгс/см2),
 
розрахункова довжина елемента згідно [рис. 4, а п. 4.3] дорівнює
l
0 = Н = 3 м (300 см).
Гнучкість елемента стіни дорівнює
λh = l0/h = 3/0,25 = 12.
Пружна характеристика кладки α приймається за табл. 6 цих Рекомендацій і дорівнює α = 750.
Коефіцієнт поздовжнього вигину визначається [за табл. 18]
ϕ = 0,79.
Гнучкість стиснутої частини перерізу
 
Коефіцієнт поздовжнього вигину стиснень частини перерізу приймаємо [за табл. 18] ϕc = 0,722; [за формулою
15]
 
Коефіцієнт ω для ніздрюватого бетону приймається [за табл. 19] ω = 1,0. Коефіцієнт η при λhc = 14,3
приймаємо [за табл. 20] = 0,098. Коефіцієнт mg обчислюємо [за формулою 16]
 
Розрахункова несуча спроможність ділянки стіни Nc
дорівнює
Nc
= mg⋅ϕ1⋅R⋅Ас
⋅ω = 0,902×0,756×1200×0,21×1 = 171,84 кН (17184 кгс).
 
Значення розрахункової поздовжньої сили N менше розрахункової несучої здатності
N = 165 кН < Nс = 171,84 кН.
 
Отже, стіна задовольняє вимогам по міцності.
Ексцентриситет e = 0,02 м і менше 0,7 y = 0,7×0,125 = 0,088 м, тому відповідно [з п. 4.8] не слід
проводити розрахунок з розкриття тріщин.
ПРИКЛАД 4. Завдання. Потрібно провести розрахунок ділянки внутрішньої несучої стіни будівлі з жорсткою
конструктивною схемою на позацентровий стиск. До ділянки стіни прямокутного перерізу прикладена
розрахункова поздовжня сила N = 200 кН (20000 кгс); від тривалих навантажень Ng = 180 кН (18000 кгс); від
короткочасних Nst = 20 кН (2000 кгс) та розрахунковий момент М = 3,9 кНм (390 кг⋅см). Розміри перерізу a×h =
1,0×0,25 (рис. 2, б); висота поверху Н = 3 м (300 см), нижні і верхні опори стіни ― шарнірні нерухомі.
Стіна запроектована з дрібних газобетонних блоків (каменів), змонтованих на важкому розчині марки
М25; газобетон автоклавного твердіння щільністю 11 кН/м3 (1100 кг/м3); марка каменя по міцності на
стиск 150 М. Кладка види 3 (по п. 3.2 цих Рекомендацій).
Потрібно перевірити несучу здатність елемента стіни в середині висоти поверху при зведенні
будівлі в літніх умовах.
Рішення. Обчислюємо ексцентриситет від розрахункової поздовжньої сили
e01 = М : N = 3,9 : 200 = 0,0195 м (1,95 см).
Випадковий ексцентриситет, відповідно [з п. 4.9] для несучих стін товщиною 25 см, дорівнює ev = 0,02 м (2
см). Ексцентриситет від дії тривалих нагррузок e0g1 = М : Ng = 3,9 : 180 = 0,0217 м (2,17 см). Розрахунковий
ексцентриситет приймаємо рівним від розрахункової поздовжньої сили з урахуванням випадкового ексцентриситет
е0 = е01 + ev = 0,0195 + 0,02 = 0,0395 м (3,95 см) ≈ 0,04 м (4 см);
 
від дії тривалих навантажень з урахуванням випадкового
е0д = е0д1 + еv = 0,0217 + 0,02 = 0,0417 м (4,17 см) ≈ 0,42 м (4,2 см).
 

Розрахунок виробляємо за вказівками [п. 4.7 і формулою 13]
N ≤ mg⋅ϕ1⋅R⋅Ac
⋅ω.
 
Знаходимо геометричні характеристики перерізу. Площа перерізу елемента
А = 0,25×1,0 = 0,25 м2 (2500 см2).
 
Площа стиснутої частини перерізу визначаємо [за формулою 14]
Ас = A(1 ― 2e0/h) = 0,25(1 ― 2×0,04/0,25) = 0,17 м2 (1700 см2).
 
Відстань від центру ваги перерізу до краю перерізу у бік ексцентриситету
y =h/2 = 0,25/2 = 0,125 м (12,5 см).
Розрахунковий опір стиску кладки R приймаємо по табл. 5 цих Рекомендацій
R = 2,2 МПа = 2200 кН/м2 (22 кгс/см2).
 
Розрахункова довжина елемента згідно [п. 4.3 рис. 4, а] дорівнює
l
0 = Н = 3 м (300 см).
Гнучкість елемента [за формулою 12] дорівнює
λh = l0/h = 3/0,25 = 12.
Пружна характеристика α за табл. 6 цих Рекомендацій дорівнює
α = 750.
Коефіцієнт поздовжнього вигину ϕ [за табл. 18] дорівнює ϕ = 0,79. Гнучкість стиснутої частини перерізу λhc дорівнює
 
Коефіцієнт поздовжнього згину стиснутої частини перерізу ϕc [за табл. 18] ϕc = 0,64.
Коефіцієнт ϕ1 обчислюємо [за формулою 15]
 
Коефіцієнт ω для ніздрюватого бетону приймаємо [за табл. 19]
ω = 1,0.
Коефіцієнт η при λhc = 17,6 приймаємо [за табл. 20] η = 0,18. Коефіцієнт mg обчислюємо [за формулою
16]
 
Розрахункова несуча здатність елемента стіни Nc
дорівнює
Nc
= mg⋅ϕ1⋅R⋅Ac
⋅ω = 0,805×0,715×2200×0,17×1 = 215,26 кН (21526 кгс).
 
Значення розрахункової поздовжньої сили N менше розрахункової несучої здатності стіни Nc
 
N = 200 кН < Nс
= 215,26 кН.
 
Отже, стіна задовольняє вимогам по міцності. Відносний ексцентриситет
е/у = 0,04 : 0,12 = 0,33 < 0,7.
тому відповідно [з п. 4.8] розрахунку по розкриттю тріщин проводити не потрібно.
Додаток 5

ПРИКЛАД РОЗРАХУНКУ ОПОРУ ТЕПЛОПЕРЕДАЧІ ЗОВНІШНЬОЇ ОДНОШАРОВОЇ СТІНИ
З ДРІБНИХ БЛОКІВ ЯЧЕИСТОБЕТОННЫХ

Завдання. Визначити необхідний опір теплопередачі зовнішньої одношарової стіни з дрібних
ячеистобетонных блоків по санітарно-гігієнічним умовам та економічно доцільний
опір теплопередачі для житлового будинку, що будується в передмісті р. Нижній Тагіл.
Рішення. Розрахункова температура внутрішнього повітря для житлового будинку приймається рівною 20 °С,
відносна вологість повітря у відповідності з приміткою [п. 2.10] рівної 55 % (СНиП II-3-79**).
За прийнятими значеннями температури й відносної вологості внутрішнього повітря [за табл. 1]

встановлюємо, що будівля експлуатується при нормальному влажностном режимі. Оскільки р. Нижній
Тагіл з передмістями розташований на території зони з нормальної відносної вологістю повітря
[Додаток 1] і експлуатовані приміщення мають нормальний вологісний режим, то розрахункові
значення коефіцієнта теплопровідності приймаються для умов експлуатації Б.
Приймаємо кладку з ячеистобетонных блоків γ0 = 700 кг/м3 на цементно-шлаковому розчині γ0 = 1200
кг/м3 з λкладки = 0,37 Вт⋅(м⋅°С) (табл. 8), товщиною 350 мм з штукатурним шаром з внутрішньої сторони
товщиною 20 мм з γ0 = 1700 кг/м3, λ = 0,7 Вт/(м⋅°С), S = 8,95 Вт/(м⋅°C) [з Додатком 3]. Коефіцієнт
тепловіддачі внутрішньої і зовнішньої поверхні стіни приймаємо [за табл. 4, 6] рівними відповідно ав
= 8,7 і ан = 23 Вт/(м⋅°С).
Опір теплопередачі прийнятої конструкції стіни визначають [за формулою 4]
 
де Rк ― термічний опір стіни, обумовлений для одношарової конструкції [за формулою 3] Rк =
δ/λ, а для багатошарової конструкції як сума термічних опорів окремих шарів [за формулою 5];
δ ― товщина шару, м
R0 = 1/8,7 + 0,02/0,7 +0,35/0,37 + 1/23 =1,13 м2⋅°С/Вт,
 
Визначаємо відповідність прийнятої конструкції стіни необхідному значенню опору
теплопередачі за гігієнічним умовам та економічно доцільного опору теплопередачі.
Розрахункову зимову температуру зовнішнього повітря tн °С приймаємо у відповідності з главою СНиП
2.01.01-82 з урахуванням теплової інерції D зовнішньої стіни [за формулою 2 і табл. 5].
D = R1⋅S1 + R2⋅S2 + ... + Rn⋅Sn,
 
де R1, R2, ..., Rn ― термічні опори окремих шарів стіни, визначаються [за формулою 3] R = δ/λ;
 
S1, S2, ..., Sn ― розрахункові коефіцієнти теплозасвоєння матеріалу окремих шарів стіни, що приймаються [з
Додатком 3] або обчислюються за формулою
 
де λ ― коефіцієнт теплопровідності кладки Вт/(м⋅°С), приймається по табл. 8 цих Рекомендацій;
γ0 ― щільність кладки в сухому стані, кг/м3;
 
С0 ― питома теплоємність, яка дорівнює 0,84 кДж/м⋅°C;
ω ― розрахункове масове відношення вологи в матеріалі (експлуатаційна вологість), у відсотках,
що приймається за табл. 8 цих Рекомендацій;
А1 і А2 ― коефіцієнти відповідно рівні 0,27 і 4,19.
Коефіцієнт теплозасвоєння для кладки із ячеистобетонных блоків дорівнює
 
Для штукатурного шару приймаємо [за Додатком 3]
S = 8,95 Вт/(м2⋅°С).
 
Теплова інерція зовнішньої стіни рівна
 
Стіна має середню інерційність і тому за розрахункову температуру зовнішнього повітря приймається
середня температура найбільш холодних трьох діб, тобто -39 °С.
Визначаємо R0
тр [за формулою 1]
 
Значення Δt
н приймається [за табл. 2].
Прийнята конструкція стіни з товщиною бетонних блоків 350 мм задовольняє R0
тр по санітарно-
гігієнічним умовам.
Економічно доцільний опір теплопередачі стіни з дрібних ячеистобетонных блоків
визначаються [за формулою 17], виходячи з умови забезпечення найменших приведених витрат.
Порівняння виконуємо для стін з блоків товщиною 300 мм, 350 мм і 400 мм, відповідно з опором теплопередачі R0, рівним 1,0; 1,13, 1,27 м2⋅°С/Вт.
 
 
де СD ― одноразові витрати, руб./м2, що визначаються [за формулою 17 a]
З = 1,25(Ц + Т)×1,02 + См.
 
Величини теплотехнічних показників і коефіцієнтів у формулах tв = 20 °С; tот.пер.
= -6,6 °С; zот.пер.
=
238 добу; Ст
= 3,36 руб./ГДж (лист Держбуду СРСР № ІІ-44-48-19/5 від 06.09.84 р. «Про розрахункових
вартісних показниках паливно-енергетичних ресурсів на період до 2000 року») R0 = 1,13 м2⋅°С/Вт, Ц -
оптова ціна матеріалів, рівна для ячеистобетонных блоків 42,5 руб./м3, а для розчину ― 16,7 руб./м3 (за
СНиП IV-4-82 частина IV «Місцеві матеріали»); Т ― вартість транспортування матеріалів з урахуванням
вантажно-розвантажувальних робіт, рівна для ячеистобетонных блоків 3,32 руб./т, а для розчину ― 1,62 руб./т
(по СНиП IV-4-82 частина 1 «Залізничні та автомобільні перевезення»); См ― вартість зведення
стіни, рівна 2,95 руб./м3 (за СНиП IV-5-82 «Збірник єдиних районних одиничних розцінок на
будівельні конструкції і роботи». Сб. 8 «Конструкції з цегли та блоків»)
З = 1,25[(13,4 + 0,85)×1,02 + 1,03] = 19 руб. 46 коп.
Витрата матеріалів на 1 м2 стіни товщиною 370 мм:
 
Оптова ціна 1 м2 конструкції стіни:
 
Ц = Цблока + Цраствора = 42,5×0,28 + 16,7×0,09 = 13,4 руб.
 
Вартість транспортування матеріалів з урахуванням вантажно-розвантажувальних робіт
Т = (0,196×1,66 + 0,118×0,29) + (0,196×1,66 + 0,118×1,33) = 0,85 руб.
Вартість будівництва 1 м2 стіни
См = 2,95×0,35 = 1,03 крб.
 
Наведені витрати стіни товщиною 370 мм з опором теплопередачі R0 = 1,13 м2⋅°С/Вт
складають:
 
Аналогічно визначають приведені витрати для стін з ячеистобетонных блоків товщиною 300×400 мм.
Підсумкові дані економічного розрахунку наведені в табл. 1.

Виконані розрахунки показують, що для будівництва житлових будинків в передмісті р. Нижній Тагіл
опір теплопередачі стін з ячеистобетонных блоків необхідно приймати рівним 1,13 м2⋅°С/Вт,
що відповідає необхідному значенню опору теплопередачі за санітарно-гігієнічним умовам
та найменшим приведених витратах.
Додаток 6

МЕТОДИКА РОЗРАХУНКУ ЗБІРНО-МОНОЛІТНИХ ПЕРЕКРИТТІВ З ЯЧЕИСТОБЕТОННЫХ
БЛОКІВ

Розрахунок збірно -монолітних перекриттів п міцності
Граничний руйнуючий момент визначається за формулою, підтвердженою експериментально,
де bred ― наведене значення ширини балки-шва, що враховує участь газобетонних блоків при
руйнуванні збірно-монолітного перекриття і встановлене досвідченим шляхом, обчислюється за формулою
(2)
де bб ― ширина балки-шва;
 
Ев ― модуль пружності матеріалу балки;
bя і Евя ― відповідно довжина ячеистобетонного блоку і його модуль пружності.
Відносна висота стиснутої зони при крихкому руйнуванні визначається за формулою
(3)
де
(4)
(5)
Розрахунок збірно-монолітних перекриттів по похилих перерізів, розкриття тріщин, місцеве дію
навантажень ведеться за СНиП 2.03.01-84.
Розрахунок жорсткості збірно -монолітних перекриттів
Розрахунок жорсткості проводять за формулою, виведеною для перерізу з тріщиною з умови рівноваги
зусиль з моментными напругами і спільності деформацій,
B = Ев⋅bб⋅h0
3⋅ez
, (6)
де Ев ― модуль пружності розчину балки-шва;
 
bб ― товщина балки-шва на аналізованому ділянці;
h0 ― робоча висота перерізу
(7)
(8)
α ― за формулою (4),
ξ ― за формулою (3).
Короткочасний прогин від рівномірно-розподіленого навантаження визначається за формулою
(9)
де b ― ширина всього перекриття.
Тривалий прогин визначається за формулою
fд.л.
= fкр (1 + ξ⋅β
), (10)
де β
― для цементно-піщаного розчину за даними випробувань з достатнім ступенем точності можна
прийняти рівним 2,5.
Приклад розрахунку збірно -монолітного перекриття
Потрібно визначити розрахункову несучу здатність М і розрахункову жорсткість В збірно-монолітного
перекриття з наступними параметрами: довжина перекриття l0 = 4,6 м; ширина перекриття b = 1,4 м; висота h
= 30 м. Розрахункова схема наведена на рис. 1.
Розрахунок ведеться по двох монолітних балок і двох прольотах ячеистобетонных блоків між ними.
Матеріал монолітних балок ― дрібнозернистий бетон групи Б, класу В10, марки за щільністю D2000.
Арматура класу АІІІ. Матеріал блоків ― автоклавний ніздрюватий бетон класу В2, середньою щільністю D700.
Перетин балок 10×30 см, блоків 60×30 см, робоча висота перерізу h0 = 27 див.
 
Навантаження, що діють на перекриття.

Власний вагу
 
Рис. 1.
Повна розрахункова навантаження для розрахунку за першим граничним станом
q = (0,8 + 0,7)×1,3 + 1,5×1,4 + 2,84×1,1 = 7,17 кН/м2.
 
Розрахунковий момент дорівнює
 
Повна розрахункова навантаження для розрахунку за другим граничним станом
qн
д. л.
= 0,8 + 0,7 + 0,3 + 2,84 = 4,64 кН/м2.
 
Розрахункові і нормативні опору для балок
Rв = 6 МПа, Rв.п = 7,5 МПа, Ев = 14×103 МПа;
 
для арматури
Rs = 365 МПа, Rs.п = 390 МПа, Еѕ = 20×104 МПа.
 
Поперечний переріз арматури призначаємо з умови
 
Приймаємо 2 ∅ 16 = 2×2,011 = 4,022 см2 (по одному стрижню на кожну монолітну балку).
 
Предельный разрушающий момент для неармированного сечения 
 
Приведенная ширина монолитной балки 
 
Относительная высота сжатой зоны 
 
Коэффициент армирования 

Статьи pp-budpostach.com.ua Все о бане

Статьи по пеноблоку,пенобетону,пенобетонным блокам

Статьи pp-budpostach.com.ua Статьи по бетону

Статьи Все о заборах

Статьи pp-budpostach.com.ua Все о крышах ( виды, материал, как лутше выбрать)

Статьи Все о Фундаменте

Статьи по газобетону ( газоблоку ), газобетонных блоков, газосиликатнных блоков

Новости, статьи, слухи, факты, разное и по чу-чуть

Статті по цеглині ( рядовому, особового,облицювальної,клинкерному, шамотною, силікатній,)